This is a considerable advantage fr

This is a considerable advantage from the the safety aspect of the system, in that the centrifugal pump is not normally capable of over-pressurizing the system. However in order to understand how the centrifugal pump operates in a system, it is first necessary to understand some aspects of system design.
3.2 LIQUID FLOW IN PIPE
For those who may be unsure of manner in which liquid actually resond to flowing though pipes, the flowing basic guidelines are offered.
3.2.1 SPECIFIC GRAVITY
Speccific gravity is used frequently in the discussuin of fluids. It is the mane given ti the ratui of the density if a liquid to the density of cold water. Therefore, when dealing with cold water, its value of S.G is 1.0
3.2.2 PRESSURE IN A STATIC SYSTEM
When a body of liquid is a rest in a sytem, the relationship between the pressure showing on the gauge and the depth of the above it, will be as show.
P = gauge pressure in pounds per square inch
Hs = static head of liquid in feet
s.g. = specific gravity of the liquid being pumped
3.2.3 PRESSURE IN A FLOWING SYSTEM
When a body of liquid is moving in a system, the pressure will drop, as some of the energe by the static head is now being lost to fiction. Therefore, even when we maintain the level of water in the tank as shown in figure 3.2, to statis head, the pressure reading on the gaure will be less than when the liquid in the system was not flowing
P = gauge pressure in pounds per square inch
Hs = Static head of liquid in feet
Hf = friction head in feet
3.2.4 CHANGES IN AN EXISTING SYSTEM
Please note that the fllowing repationships are offered for those who wish to approximate the effect of changes in an existing system. For accurate data, it is recommended that the hydraulic institutes friction loss table are consulted, either in their engineering data book, or as show in chapter 14 this book
3.2.4.1 THE EFFECT OF CAPACITY CHANGE FRICTION
When the flow rate is changed without changing the pipe size, the qpproximate change in friction loss can be estimated as shown.
Q = Flow rate
Hf = Friction loss
In orther words, the friction loss will vary as square of the flow rate.
3.4.2.2 The effect of head change on flow rate
When the static head is changed again without changing the pipe size the appoximate change in flow rate can be estimated as shown
3.2.5 Pipe size changes in a system
The change in pipe diameter may be necessary to reduce friction losses or increase NPSH available to the pump. Therefore when capacity in unchanged, the friction loss is in INVERSE proportion to the 5th power of the change in the pipe diameter, as shown below.
To operate with the same head, such as from a lake or river, with the new pipe size, the fllowing approximation will apply.
D = pipe diameter
3.3 BASIC ELEMENT OF PUMP SYSTEM DESIGN
In designing any kind of pumping system, the first requirement is to determine the speed at which the task must be performed. In orther words, the flow needed through the system. In some systems, the flow rate will be determined by production requirement or by orther process considerations such as the flow rate needed to achieve the necessary temperature transfer in a liquid flowing though a heat exchanger. For the sake of this exercise, let us consider a batch process system where the average flow rate can be calculation by dividing the volime to be transferred, by the time allowed for that transfer.
The next requirement to e considered is how to overcome all the factor which hinder the movement of the liquid from one poit to another in the system. These are primarily gravity and friction and we will deal with them separately.
3.3.1 GRAVITY AND STATIC HEAD
If we considenr gravity as a force of nature that drives vertically downwards then, in a pumping system, we can oppase it by means of an energy factor we will refoer to as the total static head . this is simple the change in elevation through which the liquid must be lifted, and is measured vertically, regardless of the linear distance between the start and end poits in the system. As shown in figure 3.3, the static head.
Can be measured between the free surface of liquid in tank A, and the highest level of the discharge line.
In another system, where the pump dischar into tank B at a poit below the liquid level in that tank, the total static head in the system is the vertical distance from the free surface of the liquid in tank A to the free suface of the liquid in tank B . It should be noted that this also app;ies, even when the suction source is lower than the pump. This will be discussed in greater detail in chapter 4
Regardless of the layout of the system, the total static head is not a variable os the flow rate, therefore a gragh comraring the two would show up as a straight line.
3.3.2 FRICTION LOSSES AND FRICTION HEAD
Fiction is the resistance to flow in the piping system and must be caonsidered for three separate areas individually.
 The Piping
 The valves and fittings , and
 Orther equipment , such as filters, heat exchangers, etc.
The friction losses in piping can most readily be obtained from the friction loss table available from a variety of sources such as the standards of the hydraulic in-stitute, for benefit of the reader, many of these table are repro-duced in chapter 14 of this boo. Table are also available to identify the losses thruogh the more common pipe fittings and valve types. However, any such losses in filters, heat exxhangers, etc…
Must be obtained from the original equipment manufacturer, or by measuring the equipment on site.
As the floe oncreases, so too does the friction loss but a far higher rate as shown in figure 3.6
3.3.3 Velocity head

This is a considerable advantage from the the safety aspect of the system, in that the centrifugal pump is not normally capable of over-pressurizing the system. However in order to understand how the centrifugal pump operates in a system, it is first necessary to understand some aspects of system design.
3.2 LIQUID FLOW IN PIPE
For those who may be unsure of manner in which liquid actually resond to flowing though pipes, the flowing basic guidelines are offered.
3.2.1 SPECIFIC GRAVITY
Speccific gravity is used frequently in the discussuin of fluids. It is the mane given ti the ratui of the density if a liquid to the density of cold water. Therefore, when dealing with cold water, its value of S.G is 1.0
3.2.2 PRESSURE IN A STATIC SYSTEM
When a body of liquid is a rest in a sytem, the relationship between the pressure showing on the gauge and the depth of the above it, will be as show.
P = gauge pressure in pounds per square inch
Hs = static head of liquid in feet
s.g. = specific gravity of the liquid being pumped
3.2.3 PRESSURE IN A FLOWING SYSTEM
When a body of liquid is moving in a system, the pressure will drop, as some of the energe by the static head is now being lost to fiction. Therefore, even when we maintain the level of water in the tank as shown in figure 3.2, to statis head, the pressure reading on the gaure will be less than when the liquid in the system was not flowing
P = gauge pressure in pounds per square inch
Hs = Static head of liquid in feet
Hf = friction head in feet
3.2.4 CHANGES IN AN EXISTING SYSTEM
Please note that the fllowing repationships are offered for those who wish to approximate the effect of changes in an existing system. For accurate data, it is recommended that the hydraulic institutes friction loss table are consulted, either in their engineering data book, or as show in chapter 14 this book
3.2.4.1 THE EFFECT OF CAPACITY CHANGE FRICTION 
When the flow rate is changed without changing the pipe size, the qpproximate change in friction loss can be estimated as shown.
Q = Flow rate
Hf = Friction loss
In orther words, the friction loss will vary as square of the flow rate.
3.4.2.2 The effect of head change on flow rate
When the static head is changed again without changing the pipe size the appoximate change in flow rate can be estimated as shown
3.2.5 Pipe size changes in a system
The change in pipe diameter may be necessary to reduce friction losses or increase NPSH available to the pump. Therefore when capacity in unchanged, the friction loss is in INVERSE proportion to the 5th power of the change in the pipe diameter, as shown below.
To operate with the same head, such as from a lake or river, with the new pipe size, the fllowing approximation will apply.
D = pipe diameter
3.3 BASIC ELEMENT OF PUMP SYSTEM DESIGN
In designing any kind of pumping system, the first requirement is to determine the speed at which the task must be performed. In orther words, the flow needed through the system. In some systems, the flow rate will be determined by production requirement or by orther process considerations such as the flow rate needed to achieve the necessary temperature transfer in a liquid flowing though a heat exchanger. For the sake of this exercise, let us consider a batch process system where the average flow rate can be calculation by dividing the volime to be transferred, by the time allowed for that transfer.
The next requirement to e considered is how to overcome all the factor which hinder the movement of the liquid from one poit to another in the system. These are primarily gravity and friction and we will deal with them separately.
3.3.1 GRAVITY AND STATIC HEAD
If we considenr gravity as a force of nature that drives vertically downwards then, in a pumping system, we can oppase it by means of an energy factor we will refoer to as the total static head . this is simple the change in elevation through which the liquid must be lifted, and is measured vertically, regardless of the linear distance between the start and end poits in the system. As shown in figure 3.3, the static head.
Can be measured between the free surface of liquid in tank A, and the highest level of the discharge line.
In another system, where the pump dischar into tank B at a poit below the liquid level in that tank, the total static head in the system is the vertical distance from the free surface of the liquid in tank A to the free suface of the liquid in tank B . It should be noted that this also app;ies, even when the suction source is lower than the pump. This will be discussed in greater detail in chapter 4
Regardless of the layout of the system, the total static head is not a variable os the flow rate, therefore a gragh comraring the two would show up as a straight line.
3.3.2 FRICTION LOSSES AND FRICTION HEAD
Fiction is the resistance to flow in the piping system and must be caonsidered for three separate areas individually.
 The Piping
 The valves and fittings , and
 Orther equipment , such as filters, heat exchangers, etc.
The friction losses in piping can most readily be obtained from the friction loss table available from a variety of sources such as the standards of the hydraulic in-stitute, for benefit of the reader, many of these table are repro-duced in chapter 14 of this boo. Table are also available to identify the losses thruogh the more common pipe fittings and valve types. However, any such losses in filters, heat exxhangers, etc…
Must be obtained from the original equipment manufacturer, or by measuring the equipment on site.
As the floe oncreases, so too does the friction loss but a far higher rate as shown in figure 3.6
3.3.3 Velocity head

0/5000

Từ: -

Sang: -

Kết quả (Việt) 1: [Sao chép]

Sao chép!

Đây là một lợi thế đáng kể từ các khía cạnh an toàn của hệ thống, trong đó các máy bơm ly tâm không phải là thường có khả năng hơn pressurizing hệ thống. Tuy nhiên, để hiểu làm thế nào các máy bơm ly tâm hoạt động trong một hệ thống, nó là cần thiết đầu tiên để hiểu một số khía cạnh của thiết kế hệ thống.3.2 CHẤT LỎNG CHẢY TRONG ĐƯỜNG ỐNGĐối với những người có thể không chắc chắn về cách mà trong đó chất lỏng thực sự resond để chảy mặc dù ống, các nguyên tắc cơ bản chảy được cung cấp.3.2.1 TRỌNG LƯỢNG RIÊNGLực hấp dẫn Speccific được sử dụng thường xuyên trong discussuin của chất lỏng. Nó là ti mane cho ratui mật độ nếu một chất lỏng để mật độ của nước lạnh. Vì vậy, khi giao dịch với nước lạnh, giá trị của nó của S.G là 1,03.2.2 ÁP LỰC TRONG MỘT HỆ THỐNG TĨNHKhi một cơ thể của chất lỏng là một phần còn lại trong một sytem, mối quan hệ giữa áp lực trên khổ và độ sâu của các bên trên nó, sẽ như hiển thị.P = đo áp lực trong pounds mỗi inch vuôngHS = tĩnh đầu của chất lỏng trong bàn châns.g. = trọng lượng riêng của chất lỏng được bơm3.2.3 ÁP LỰC TRONG MỘT HỆ THỐNG CHẢYKhi một cơ thể của chất lỏng đang chuyển động trong một hệ thống, áp lực sẽ giảm xuống, như một số energe bởi tĩnh đầu bây giờ bị mất với viễn tưởng. Vì vậy, ngay cả khi chúng tôi duy trì mức độ của nước trong hồ, như minh hoạ trong hình 3.2, đầu statis, đọc trên gaure áp lực sẽ ít hơn khi chất lỏng trong hệ thống đã không chảyP = đo áp lực trong pounds mỗi inch vuôngHS = tĩnh đầu của chất lỏng trong bàn chânHF = ma sát đầu trong bàn chân3.2.4 THAY ĐỔI TRONG MỘT HỆ THỐNGXin lưu ý rằng fllowing repationships được cung cấp cho những người muốn để ước tính tác động của những thay đổi trong một hệ thống hiện có. Cho dữ liệu chính xác, đó khuyến cáo rằng bảng mất ma sát thủy lực viện được tư vấn, hoặc trong cuốn sách dữ liệu kỹ thuật của họ, hoặc như hiển thị trong chương 14 cuốn sách này3.2.4.1 TÁC ĐỘNG CỦA BIẾN ĐỔI NĂNG LỰC MA SÁT Khi tốc độ dòng chảy được thay đổi mà không thay đổi kích thước đường ống, thay đổi qpproximate ma sát mất có thể được ước tính như được hiển thị.Q = tốc độ dòng chảyHF = tổn thất ma sátNói cách khác, tổn thất ma sát sẽ khác nhau như là hình vuông của tốc độ dòng chảy.3.4.2.2 các hiệu ứng của sự thay đổi đầu vào tốc độ dòng chảyKhi người đứng đầu tĩnh thay đổi một lần nữa mà không thay đổi kích thước ống thay đổi appoximate ở tốc độ dòng chảy có thể được ước tính như hiển thị3.2.5 thay đổi kích thước ống trong một hệ thốngSự thay đổi đường kính ống có thể cần thiết để làm giảm tổn thất ma sát hoặc tăng NPSH có sẵn cho các máy bơm. Do đó khi năng lực trong không thay đổi, tổn thất ma sát là in INVERSE proportion to 5 sức mạnh của sự thay đổi trong đường ống kính, như hình dưới đây.Để hoạt động với người đứng đầu tương tự, chẳng hạn như từ một hồ hoặc sông, với kích thước ống mới, xấp xỉ fllowing sẽ áp dụng.D = đường kính ống3.3 CÁC YẾU TỐ CƠ BẢN CỦA THIẾT KẾ HỆ THỐNG MÁY BƠMTrong việc thiết kế bất kỳ hình thức nào của hệ thống bơm, yêu cầu đầu tiên là để xác định tốc độ mà tại đó các nhiệm vụ phải được thực hiện. Nói cách khác, dòng chảy cần thiết thông qua hệ thống. Trong một số hệ thống, tốc độ dòng chảy sẽ được xác định bằng cách yêu cầu sản xuất hoặc xem xét quá trình khác chẳng hạn như tỷ lệ lưu lượng cần thiết để đạt được các cần thiết nhiệt độ chuyển trong một chất lỏng chảy mặc dù một bộ trao đổi nhiệt. Vì lợi ích của tập thể dục này, chúng ta hãy xem xét một hệ thống quá trình lô mà tốc độ dòng chảy trung bình có thể là tính toán bằng cách chia volime để được chuyển giao, khi được cho phép để chuyển giao đó.Yêu cầu tiếp theo e xem xét là làm thế nào để vượt qua tất cả các yếu tố mà cản trở sự chuyển động của chất lỏng từ một poit khác trong hệ thống. Đây là chủ yếu là lực hấp dẫn và ma sát và chúng tôi sẽ đối phó với họ một cách riêng biệt.3.3.1 LỰC HẤP DẪN VÀ TĨNH ĐẦUNếu chúng tôi considenr trọng lực như là một lực lượng của thiên nhiên mà ổ đĩa theo chiều dọc xuống dưới sau đó, trong một hệ thống bơm, chúng tôi có thể oppase nó bằng phương tiện của một yếu tố năng lượng chúng tôi sẽ refoer để là người đứng đầu tất cả tĩnh. Điều này là đơn giản thay đổi độ cao mà qua đó các chất lỏng phải được nâng lên, và được đo theo chiều dọc, bất kể khoảng cách tuyến tính giữa poits bắt đầu và kết thúc trong hệ thống. Như minh hoạ trong hình 3.3, người đứng đầu tĩnh.Có thể được đo giữa bề mặt miễn phí của chất lỏng trong thùng A, và mức độ cao nhất của dòng xả.Trong hệ thống khác, nơi mà các máy bơm dischar vào thùng B tại một poit dưới mức chất lỏng trong xe tăng, người đứng đầu tất cả tĩnh trong hệ thống là khoảng cách thẳng đứng từ bề mặt miễn phí của chất lỏng trong bể A đến suface miễn phí của chất lỏng trong bể B. Cần lưu ý rằng điều này cũng app; IE, ngay cả khi hút nguồn là thấp hơn so với các máy bơm. Điều này sẽ được thảo luận chi tiết hơn trong chương 4Bất kể cách bố trí của hệ thống, người đứng đầu tĩnh tất cả không phải là một os biến tốc độ dòng chảy, do đó một comraring gragh hai sẽ hiện lên như là một đường thẳng.3.3.2 TỔN THẤT MA SÁT VÀ MA SÁT ĐẦUViễn tưởng là khả năng chống chảy trong hệ thống đường ống và phải là caonsidered cho ba khu vực riêng biệt cá nhân.É đường ống Van và phụ kiện, và thiết bị khác, chẳng hạn như bộ lọc, bộ trao đổi nhiệt, vv.Ma sát các tổn thất trong đường ống đặt dễ dàng có thể được lấy từ ma sát mất bảng có sẵn từ một số nguồn chẳng hạn như các tiêu chuẩn của thủy lực trong-stitute, vì lợi ích của người đọc, nhiều người trong số bảng được duced repro trong chương 14 của boo này. Bảng cũng có để xác định thiệt hại thruogh phổ biến hơn phụ kiện đường ống và Van các loại. Tuy nhiên, bất kỳ mất mát nào như vậy trong bộ lọc, nhiệt exxhangers, vv...Phải có được từ các nhà sản xuất thiết bị gốc, hoặc bằng cách đo lường các thiết bị trên trang web.Như tảng oncreases, do đó, quá hiện tổn thất ma sát nhưng một tỷ lệ cao hơn như minh hoạ trong hình 3.63.3.3 vận tốc đầu

đang được dịch, vui lòng đợi..

Kết quả (Việt) 2:[Sao chép]

Sao chép!

Đây là một lợi thế đáng kể từ các khía cạnh an toàn của hệ thống, trong đó các máy bơm ly tâm là không bình thường có khả năng quá áp lực cho hệ thống. Tuy nhiên để hiểu làm thế nào các máy bơm ly tâm hoạt động trong một hệ thống, nó là cần thiết đầu tiên để hiểu một số khía cạnh của thiết kế hệ thống.
3.2 LIQUID LƯU TRÊN ỐNG
Đối với những người có thể không chắc chắn về cách thức mà chất lỏng thực resond để chảy mặc dù đường ống, các chảy hướng dẫn cơ bản được cung cấp.
3.2.1 CỤ THỂ GRAVITY
Speccific trọng lực được sử dụng thường xuyên trong các discussuin chất lỏng. Nó là bờm cho ti các ratui của mật độ nếu một chất lỏng với mật độ của nước lạnh. Vì vậy, khi giao dịch với nước lạnh, giá trị của nó trong SG là 1.0
3.2.2 ÁP LỰC TRONG HỆ THỐNG TĨNH
Khi một cơ thể của chất lỏng là một phần còn lại trong một sytem, mối quan hệ giữa áp suất hiển thị trên máy đo và độ sâu của các bên trên nó Một, như chương trình.
P = máy đo áp suất trong pounds mỗi inch vuông
Hs = đầu tĩnh của chất lỏng trong chân
sg = Trọng lượng riêng của chất lỏng được bơm
3.2.3 ÁP LỰC TRONG HỆ THỐNG chảy
Khi một cơ thể của chất lỏng chuyển động trong một hệ thống, áp lực sẽ giảm, như một số các energe bởi các đầu tĩnh hiện đang thua viễn tưởng. Vì vậy, ngay cả khi chúng tôi duy trì mực nước trong hồ như thể hiện trong hình 3.2, để đầu statis, áp lực đọc trên Gauré sẽ ít hơn khi các chất lỏng trong hệ thống đã không chảy
P = áp lực gauge trong pounds mỗi vuông inch
Hs = Static đầu của chất lỏng trong chân
Hf = ma sát đầu trong chân
3.2.4 THAY ĐỔI TRONG MỘT HỆ THỐNG HIỆN HỮU
Xin lưu ý rằng các repationships fllowing được cung cấp cho những người muốn để gần đúng các tác động của những thay đổi trong hệ thống hiện có. Đối với dữ liệu chính xác, đó là khuyến cáo rằng các bảng viện tổn thất ma sát thủy lực được tham khảo ý kiến, hoặc trong cuốn sách dữ liệu kỹ thuật của họ, hoặc như trong chương 14 sách này
3.2.4.1 HIỆU QUẢ NĂNG LỰC ĐỔI ma sát
Khi tốc độ dòng chảy bị thay đổi mà không thay đổi kích thước đường ống, sự thay đổi trong qpproximate tổn thất ma sát có thể được ước tính như hình.
Q = Lưu lượng
Hf = Friction mất
Nói cách tin tức khác, các tổn thất ma sát sẽ khác nhau khi bình phương của tốc độ dòng chảy.
3.4.2.2 Ảnh hưởng của sự thay đổi người đứng đầu về tốc độ dòng chảy
Khi đầu tĩnh được thay đổi một lần nữa mà không thay đổi kích thước đường ống thay đổi appoximate tốc dòng chảy có thể được ước tính như hình
3.2.5 thay đổi kích thước ống trong một hệ thống
Sự thay đổi đường kính ống có thể là cần thiết để giảm thiểu tổn thất ma sát hoặc tăng NPSH có sẵn cho các bơm. Vì vậy khi năng lực không thay đổi, các tổn thất ma sát là tỷ lệ nghịch với sức mạnh của 5 sự thay đổi trong đường kính ống, như hình dưới đây.
Để hoạt động với các đầu nhau, chẳng hạn như từ một hồ hoặc sông, với các kích thước đường ống mới, xấp xỉ fllowing sẽ được áp dụng.
đường kính D = đường ống
3.3 ELEMENT CƠ BẢN CỦA HỆ THỐNG BƠM THIẾT KẾ
Trong thiết kế bất kỳ loại hệ thống bơm, yêu cầu đầu tiên là để xác định tốc độ mà tại đó các nhiệm vụ phải được thực hiện. Nói cách tin tức khác, dòng chảy cần thiết thông qua hệ thống. Trong một số hệ thống, tốc độ dòng chảy sẽ được xác định theo yêu cầu sản xuất hoặc do quá trình xem xét tin tức khác như tốc độ dòng chảy cần thiết để đạt được sự chuyển giao nhiệt độ cần thiết trong một chất lỏng chảy qua một bộ trao đổi nhiệt. Vì lợi ích của bài tập này, chúng ta hãy xem xét một hệ thống xử lý hàng loạt hợp tốc độ dòng chảy trung bình có thể được tính bằng cách chia volime được chuyển nhượng, bởi thời gian cho phép chuyển giao đó.
Yêu cầu bên cạnh E coi là làm thế nào để vượt qua tất cả các yếu tố mà cản trở sự di chuyển của các chất lỏng từ một poit khác trong hệ thống. Đây là những yếu trọng lực và lực ma sát và chúng tôi sẽ đối phó với chúng một cách riêng biệt.
3.3.1 GRAVITY ĐẦU TĨNH
Nếu chúng ta considenr trọng lực là một lực lượng của thiên nhiên mà các ổ đĩa theo chiều dọc xuống dưới sau đó, trong một hệ thống bơm nước, chúng ta có thể oppase nó bằng phương tiện của một năng lượng yếu tố chúng tôi sẽ refoer là tổng đầu tĩnh. này là đơn giản, sự thay đổi về độ cao thông qua đó các chất lỏng phải được dỡ bỏ, và được đo theo chiều thẳng đứng, bất chấp khoảng cách tuyến tính giữa bắt đầu và kết thúc poits trong hệ thống. Như thể hiện trong hình 3.3, các đầu tĩnh.
Có thể được đo giữa các bề mặt tự do của chất lỏng trong bể A, và mức cao nhất của dòng thải.
Trong một hệ thống khác, nơi dischar bơm vào bể B tại một poit dưới mức chất lỏng trong bể đó, tổng đầu tĩnh trong hệ thống là khoảng cách thẳng đứng từ bề mặt tự do của chất lỏng trong bể A đến suface miễn phí của chất lỏng trong bể B. Cần lưu ý rằng điều này cũng ứng dụng; tệ, thậm chí khi nguồn hút là thấp hơn so với các máy bơm. Điều này sẽ được thảo luận chi tiết hơn trong chương 4
Bất kể cách bố trí của hệ thống, tổng đầu tĩnh không phải là hệ điều hành một biến tốc độ dòng chảy, do đó một gragh comraring hai sẽ hiển thị như là một đường thẳng.
3.3.2 tổn thất ma sát VÀ ĐẦU ma sát
Fiction là kháng chảy trong hệ thống đường ống và phải được caonsidered cho ba khu vực riêng biệt riêng.
 Các Piping
 Các van và phụ kiện, và
thiết bị  Các loại khác, chẳng hạn như bộ lọc, bộ trao đổi nhiệt, vv
Các tổn thất ma sát trong đường ống dễ dàng nhất có thể thu được từ bảng tổn thất ma sát có sẵn từ nhiều nguồn khác nhau như các tiêu chuẩn của thủy lực trong stitute, vì lợi ích của người đọc, rất nhiều các bảng là repro-duced trong chương 14 của boo này. Bảng cũng có sẵn để xác định thiệt hại thruogh phổ biến hơn và các loại phụ kiện đường ống van. Tuy nhiên, bất kỳ tổn thất như trong các bộ lọc, exxhangers nhiệt, vv ...
Phải được thu được từ các nhà sản xuất thiết bị gốc, hoặc bằng cách đo các thiết bị tại chỗ.
Khi oncreases tảng, như vậy quá không tổn thất ma sát, nhưng với tốc độ cao như trong hình 3.6
đầu 3.3.3 Velocity

đang được dịch, vui lòng đợi..

Kết quả (Việt) 3:[Sao chép]

Sao chép!

đang được dịch, vui lòng đợi..

Các ngôn ngữ khác

Hỗ trợ công cụ dịch thuật: Albania, Amharic, Anh, Armenia, Azerbaijan, Ba Lan, Ba Tư, Bantu, Basque, Belarus, Bengal, Bosnia, Bulgaria, Bồ Đào Nha, Catalan, Cebuano, Chichewa, Corsi, Creole (Haiti), Croatia, Do Thái, Estonia, Filipino, Frisia, Gael Scotland, Galicia, George, Gujarat, Hausa, Hawaii, Hindi, Hmong, Hungary, Hy Lạp, Hà Lan, Hà Lan (Nam Phi), Hàn, Iceland, Igbo, Ireland, Java, Kannada, Kazakh, Khmer, Kinyarwanda, Klingon, Kurd, Kyrgyz, Latinh, Latvia, Litva, Luxembourg, Lào, Macedonia, Malagasy, Malayalam, Malta, Maori, Marathi, Myanmar, Mã Lai, Mông Cổ, Na Uy, Nepal, Nga, Nhật, Odia (Oriya), Pashto, Pháp, Phát hiện ngôn ngữ, Phần Lan, Punjab, Quốc tế ngữ, Rumani, Samoa, Serbia, Sesotho, Shona, Sindhi, Sinhala, Slovak, Slovenia, Somali, Sunda, Swahili, Séc, Tajik, Tamil, Tatar, Telugu, Thái, Thổ Nhĩ Kỳ, Thụy Điển, Tiếng Indonesia, Tiếng Ý, Trung, Trung (Phồn thể), Turkmen, Tây Ban Nha, Ukraina, Urdu, Uyghur, Uzbek, Việt, Xứ Wales, Yiddish, Yoruba, Zulu, Đan Mạch, Đức, Ả Rập, dịch ngôn ngữ.