STRUCTURAL CONCRETE BUILDING CODE/C

STRUCTURAL CONCRETE BUILDING CODE/COMMENTARY 318-145
CODE COMMENTARY
10.10.6 — Moment magnification procedure —
Nonsway
Compression members shall be designed for factored
axial force Pu and the factored moment amplified for
the effects of member curvature Mc where
Mc = δM2 (10-11)
where
≥ 1.0 (10-12)
and
(10-13)
δ
Cm
1
Pu
0.75Pc
– ------------------
= ----------------------------
Pc
π
2EI
(klu)2
= ----------------
readily apparent by inspection, 10.10.5.1 and 10.10.5.2 give
two possible ways of doing this. In 10.10.5.1, a story in a
frame is said to be nonsway if the increase in the lateral load
moments resulting from PΔ effects does not exceed 5 percent
of the first-order moments.10.35 Section 10.10.5.2 gives an
alternative method of determining this based on the stability
index for a story Q. In computing Q, ΣPu should correspond
to the lateral loading case for which ΣPu is greatest. A
frame may contain both nonsway and sway stories. This test
would not be suitable if Vus is zero.
If the lateral load deflections of the frame have been
computed using service loads and the service load moments
of inertia given in 10.10.4, it is permissible to compute Q in
Eq. (10-10) using 1.2 times the sum of the service gravity
loads, the service load story shear, and 1.43 times the firstorder
service load story deflections.
R10.10.6 — Moment magnification procedure —
Nonsway
The φ-factors used in the design of slender columns represent
two different sources of variability. First, the stiffness
reduction φK-factor accounts for the variability in the
stiffness EI and the moment magnification analysis.
Second, the strength reduction φ-factor for tied and spiral
columns accounts for the variability of the strength of the
cross section. Studies reported in Reference 10.41 indicate
that the stiffness reduction factor φK and the cross-sectional
strength reduction φ-factors do not have the same values.
These studies suggest the stiffness reduction factor φK for an
isolated column should be 0.75 for both tied and spiral
columns. The 0.75 factor in Eq. (10-12) is the stiffness
reduction factor φK. The factor is based on the probability of
understrength of a single isolated slender column. In the
case of a multistory frame, the column and frame deflections
depend on the average concrete strength, which is higher
than the strength of the concrete in the critical single
understrength column. For this reason, the value of φK in
10.10.4 is 0.875.
R10.10.6.1 — In defining the critical load, the main
problem is the choice of a stiffness EI that reasonably
approximates the variations in stiffness due to cracking,
creep, and nonlinearity of the concrete stress-strain curve.
Either Eq. (10-14) or (10-15) may be used to compute EI.
Equation (10-14) was derived for small eccentricity ratios
and high levels of axial load where slenderness effects are
most pronounced. Equation (10-15) is a simplified approximation
to Eq. (10-14) and is less accurate.10.42 For
improved accuracy, EI can be approximated using the
suggested E and I values provided by Eq. (10-8) divided by
(1 + βdns).
10.10.6.1 — EI shall be taken as
(10-14)
or
(10-15)
Alternatively, EI shall be permitted to be computed using
the value of I from Eq. (10-8) divided by (1 + βdns ).
EI
(0.2EcIg + EsIse)
1 + βdns
= ----------------------------------------------
EI
0.4EcIg
1 + βdns
= ----------------------

Kết quả (Việt) 1:

KẾT CẤU BÊ TÔNG XÂY DỰNG MÃ/BÌNH LUẬN 318-145MÃ BÌNH LUẬN10.10.6-thời điểm phóng đại thủ tục —NonswayThành viên nén sẽ được thiết kế cho yếu tố xáctrục quân Pu và thời điểm factored khuếch đại chonhững ảnh hưởng của độ cong thành viên Mc nơiMC = δM2 (10-11)nơi≥ 1.0 (10-12)và(10-13)ΔCm1Pu0.75Pc– ------------------= ----------------------------Máy tínhΠ2EI(klu) 2= ----------------dễ dàng rõ ràng bằng cách kiểm tra, 10.10.5.1 và 10.10.5.2 chohai cách có thể làm điều này. Trong 10.10.5.1, một câu chuyện trong mộtkhung được gọi là nonsway nếu sự gia tăng tải trọng bênnhững khoảnh khắc gây ra bởi hiệu ứng PΔ không vượt quá 5 phần trămcủa moments.10.35 đầu tiên để phần 10.10.5.2 cung cấp cho mộtthay thế phương pháp để xác định điều này dựa trên sự ổn địnhchỉ số cho một câu chuyện Q. Trong máy tính Q, ΣPu nên tương ứngđể tải trường hợp bên cho ΣPu mà là lớn nhất. Akhung có thể chứa cả hai nonsway và thống trị câu chuyện. Kiểm tra nàysẽ không phải thích hợp nếu hệ thống là zero.Nếu deflections tải bên của khung đãtính toán bằng cách sử dụng dịch vụ tải và những khoảnh khắc tải dịch vụcủa quán tính được đưa ra trong 10.10.4, nó được cho phép để tính Q trongEQ. (10-10) sử dụng 1,2 lần tổng của lực hấp dẫn dịch vụtải, các dịch vụ tải câu chuyện cắt, và 1,43 lần firstorderDịch vụ tải câu chuyện deflections.R10.10.6-Thời điểm phóng đại thủ tục —NonswayCác yếu tố φ được sử dụng trong việc thiết kế mảnh cột đại diện chohai nguồn khác nhau của biến đổi. Đầu tiên, cứnggiảm φK-yếu tố tài khoản cho biến đổi trong cácđộ cứng EI và phân tích phóng đại thời điểm.Thứ hai, giảm sức mạnh φ-factor cho ràng buộc và xoắncột tài khoản cho sự biến đổi của sức mạnh của cáccắt ngang. Nghiên cứu báo cáo trong tài liệu tham khảo 10.41 chỉ rarằng việc giảm độ cứng yếu tố φK và các mặt cắtsức mạnh giảm φ-yếu tố không có cùng một giá trị.Các nghiên cứu cho thấy φK yếu tố giảm độ cứng cho mộtbị cô lập cột nên 0,75 cho ràng buộc và xoắncột. Các yếu tố 0,75 trong Eq. (10-12) là cứnggiảm yếu tố φK. Các yếu tố dựa trên khả năngunderstrength của một cột mảnh mai cô lập duy nhất. Trong cáctrường hợp của một khung multistory, cột và khung deflectionsphụ thuộc vào cường độ bê tông trung bình caoso với sức mạnh của bê tông đơn quan trọngunderstrength cột. Vì lý do này, giá trị của φK trong10.10.4 là 0,875.R10.10.6.1 — trong việc xác định tải quan trọng, chínhvấn đề là sự lựa chọn của một cứng EI đó hợp lýxấp xỉ các biến thể trong các độ cứng do nứt,Leo, và nonlinearity của đường cong bê tông stress căng thẳng.Eq. (10-14) hoặc (10-15) có thể được sử dụng để tính toán EI.Phương trình (10-14) nguồn gốc cho độ lệch tâm nhỏ tỷ lệvà các mức độ cao của trục tải slenderness hiệu ứng ở đâuĐặt phát âm. Phương trình (10-15) là một xấp xỉ đơn giảnđể Eq. (10-14) và là ít accurate.10.42 chocải tiến độ chính xác, EI có thể được ước chừng bằng cách sử dụng cácđề nghị E và tôi giá trị được cung cấp bởi Eq. (10-8) chia cho(1 + βdns).10.10.6.1-EI sẽ được dùng như là(10-14)hoặc(10-15)Ngoài ra, EI sẽ được cho phép để được tính toán bằng cách sử dụnggiá trị của tôi từ Eq. (10-8) chia cho (1 + βdns).EI(0.2EcIg + EsIse)1 + βdns= ----------------------------------------------EI0.4EcIg1 + βdns= ----------------------

Kết quả (Việt) 2:

CƠ CẤU BÊ TÔNG XÂY DỰNG LUẬT / BÌNH LUẬN 318-145
MÃ BÌNH LUẬN
10.10.6 - thủ tục Moment phóng đại -
Nonsway
viên nén được thiết kế cho các yếu tố
lực lượng trục Pu và khoảnh khắc yếu tố khuếch đại cho
các hiệu ứng của thành viên cong Mc nơi
Mc = δM2 (10-11 )
nơi
≥ 1.0 (10-12)
và
(10-13)
δ
Cm
1
Pu
0.75Pc
- ------------------
= --------- -------------------
Pc
π
2EI
(KLU) 2
= ----------------
quá rõ ràng qua sự kiểm tra, 10.10. 5.1 và 10.10.5.2 cho
hai cách có thể làm điều này. Trong 10.10.5.1, một câu chuyện trong một
khung hình được cho là nonsway nếu tăng tải trọng bên
giây phút do tác PΔ không vượt quá 5 phần trăm
của moments.10.35 bậc nhất Phần 10.10.5.2 đưa ra một
phương pháp thay thế để xác định này dựa trên sự ổn định
chỉ số cho một câu chuyện Q. Khi tính toán Q, ΣPu phải tương ứng
với trường hợp tải bên mà ΣPu là lớn nhất. Một
khung hình có thể chứa cả nonsway và ảnh hưởng những câu chuyện. Xét nghiệm này
sẽ không phù hợp nếu họ Vũ là số không.
Nếu độ võng tải ngang của khung đã được
tính toán bằng cách sử dụng tải dịch vụ và những khoảnh khắc tải dịch vụ
của quán tính đưa ra trong 10.10.4, nó được cho phép để tính toán Q trong
Eq. (10-10) bằng 1,2 lần tổng của các lực hấp dẫn dịch vụ
tải, các dịch vụ tải câu chuyện cắt, và 1,43 lần firstorder
dịch vụ võng câu chuyện tải.
R10.10.6 - Thủ tục phóng đại Moment -
Nonsway
Các φ-yếu tố được sử dụng trong các thiết kế của cột mảnh mai đại diện cho
hai nguồn khác nhau của các biến. Đầu tiên, độ cứng
giảm φK yếu tố giải thích cho sự biến đổi trong
độ cứng EI và các phân tích thời điểm phóng đại.
Thứ hai, việc giảm sức mạnh φ yếu tố cho gắn và xoắn ốc
cột chiếm sự biến thiên của cường độ của
mặt cắt ngang. Nghiên cứu báo cáo trong Reference 10,41 chỉ
rằng φK yếu tố giảm độ cứng và cắt ngang
giảm mạnh φ-yếu tố không có cùng giá trị.
Những nghiên cứu cho thấy các yếu tố giảm độ cứng φK cho một
cột riêng biệt nên được 0,75 cho cả hai gắn và xoắn ốc
cột . Các yếu tố trong phương trình 0.75. (10-12) là độ cứng
yếu tố φK giảm. Các yếu tố được dựa trên xác suất của
understrength của một cột mảnh mai cô lập duy nhất. Trong
trường hợp của một khung cao tầng, cột và khung võng
phụ thuộc vào cường độ bê tông trung bình, cao hơn
so với cường độ của bê tông trong các đơn quan trọng
cột understrength. Vì lý do này, các giá trị của φK trong
10.10.4 là 0,875.
R10.10.6.1 - Khi xác định các tải trọng, chính
vấn đề là sự lựa chọn của một EI cứng mà hợp lý
xấp xỉ các biến thể trong độ cứng do nứt,
creep, và phi tuyến của đường cong ứng suất biến dạng bê tông.
Hoặc Eq. (10-14) hoặc (10-15) có thể được sử dụng để tính toán EI.
Equation (10-14) bắt nguồn cho tỷ lệ độ lệch tâm nhỏ
và mức độ cao của tải trọng trục nơi hiệu ứng độ mảnh được
rõ rệt nhất. Phương trình (10-15) là một xấp xỉ đơn giản
để EQ. (10-14) và ít accurate.10.42 Để
cải thiện độ chính xác, EI có thể xấp xỉ bằng cách sử dụng
đề nghị E và giá trị tôi được cung cấp bởi Eq. (10-8) chia cho
(1 + βdns).
10.10.6.1 - EI được lấy làm
(10-14)
hoặc
(10-15)
Ngoài ra, EI được phép để được tính bằng
giá trị của tôi từ Eq. (10-8) chia cho (1 + βdns).
EI
(0.2EcIg + EsIse)
1 + βdns
= -------------------------- --------------------
EI
0.4EcIg
1 + βdns
= ----------------------