Fig. 4.5. Heat pipe wall temperatur

Fig. 4.5. Heat pipe wall temperature of hot side.

naphthalene part. But the 25 row working medium temperature of water–carbon steel is higher than 24 row naphthalene heat pipe. Meanwhile as Fig. 4.4 shown that the number of rows increased with temperature difference between single tube, thus the single power also increases. Naphthalene heat pipe filling rate as Fig. 4.6 is relatively stable, but the filling rate reduce with the row number by water–carbon steel heat pipe.

5. Conclusion

(1) Steam temperature of heat pipe with same working medium decreased gradually with the direction of flue gas flow, when different working medium heat pipe adjacent, heat pipe inner steam temperature is fluctuate.
(2) Compared the outlet temperature values with air and flue gas which acquired by discrete calculation method and conventional HPHE calculation method, the error is less than 5% which show that the inlet outlet temperature of each row is reasonable.
(3) Using discrete calculation model and effective degree of a
number of transfer unit method (e — NTU), combined with a internal heat transfer model of single heat pipe can accurately calculate inner steam temperature of each row, mean- while heat pipe can be clearly divided into the moderated temperature section, transition section and low temperature section for which provide a reliable basis for accurate arrangement of the water–carbon steel heat pipe and naphthalene heat pipe in the heat exchanger.

Conflict of interest

None declared.

References

Kết quả (Việt) 1:

Hình 4,5. Nhiệt ống tường nhiệt độ nóng bên.Naphtalen phần. Nhưng dòng 25 làm việc nhiệt độ trung bình của thép nước-cacbon là cao hơn 24 hàng Naphtalen nhiệt ống. Trong khi đó là hình 4.4 Hiển thị số lượng hàng tăng lên với sự khác biệt nhiệt độ giữa đơn ống, do đó sức mạnh duy nhất cũng làm tăng. Naphtalen nhiệt ống filling tỷ lệ như hình 4.6 là tương đối ổn định, nhưng tỷ lệ filling giảm với số lượng hàng bởi nước-cacbon thép nhiệt ống.5. kết luận(1) hơi nhiệt độ nhiệt ống với cùng một phương tiện làm việc giảm dần dần với sự chỉ đạo của flue khí flow, khi khác nhau làm việc trung bình nhiệt ống liền kề, nhiệt ống nhiệt độ hơi nước bên trong là fluctuate.(2) so sánh các giá trị nhiệt độ ổ cắm với không khí và flue khí đó mua lại bằng phương pháp tính toán rời rạc và thông thường HPHE phương pháp tính toán, lỗi là ít hơn 5% đó cho thấy rằng nhiệt độ ổ cắm đầu vào của mỗi hàng là hợp lý.(3) sử dụng mô hình tính toán rời rạc và các mức độ hiệu quả của mộtsố lượng chuyển giao đơn vị phương pháp (e-NTU), kết hợp với một mô hình chuyển nội bộ nhiệt đơn nhiệt ống có thể tính toán chính xác nhiệt độ hơi nước bên trong của mỗi hàng, thời gian có nghĩa là nhiệt ống có thể được rõ ràng chia thành phần nhiệt độ kiểm duyệt, quá trình chuyển đổi phần và nhiệt độ thấp phần mà cung cấp một cơ sở đáng tin cậy cho chính xác sắp xếp của các nước-cacbon thép nhiệt đường ống và Naphtalen nhiệt ống thiết bị trao đổi nhiệt.Conflict quanKhông có tuyên bố.Tài liệu tham khảo

Kết quả (Việt) 2:

Vả. 4.5. Nhiệt độ thành ống nóng bên. Phần naphthalene. Nhưng 25 hàng làm việc nhiệt độ trung bình của thép dẫn nước-carbon là cao hơn 24 hàng ống dẫn nhiệt naphthalene. Trong khi đó như hình. 4.4 chỉ ra rằng số lượng hàng tăng lên với sự khác biệt nhiệt độ giữa ống duy nhất, do đó năng lượng duy nhất cũng tăng. Ống dẫn nhiệt fi tốc lling Naphthalene như hình. 4.6 là tương đối ổn định, nhưng tỷ lệ lling fi giảm với số lượng hàng bằng ống dẫn nhiệt thép dẫn nước-carbon. 5. Kết luận (1) Steam nhiệt độ của ống nhiệt với cùng phương tiện làm việc giảm dần theo sự chỉ đạo của khí ue fl fl ow, khi khác nhau làm việc ống dẫn nhiệt trung liền kề, ống dẫn nhiệt nhiệt độ hơi nước bên trong là fl uctuate. (2) So sánh các giá trị nhiệt độ ra với không khí và fl ue khí đó được mua lại bởi phương pháp tính toán rời rạc và phương pháp tính toán HPHE thông thường, lỗi này là ít hơn 5% đó cho thấy rằng nhiệt độ đầu vào của mỗi hàng là hợp lý. (3) Sử dụng mô hình tính toán rời rạc và mức độ hiệu quả của một số đơn vị chuyển giao phương pháp (e - NTU), kết hợp với một mô hình truyền nhiệt bên trong của ống dẫn nhiệt duy nhất có thể tính toán chính xác nhiệt độ hơi nước bên trong của mỗi hàng, uốn lượn trong khi ống nhiệt có thể được phân chia rõ ràng thành phần điều tiết nhiệt độ, phần chuyển tiếp và phần nhiệt độ thấp cho trong đó cung cấp một cơ sở đáng tin cậy để bố trí chính xác của các ống dẫn nhiệt nước-carbon nhiệt ống thép và naphthalene trong bộ trao đổi nhiệt. Con fl ict quan tâm Không khai báo. Tài liệu tham khảo