affected the least compared to othe

affected the least compared to other modes, as shown in Fig. 8b. The ground temperatures for the 261
16h and 8h modes were 5.9% and 14.5% higher than the 24h mode near end of experiments, 262
respectively. Due to low rate of decay and high ground temperatures in the 8h mode, there is a 263
higher thermal gradient between the inlet water and ground temperatures for daily thermal cycles 264
compared to 16h and 24h modes, hence the energy extracted is also highest for the 8h mode, as 265
shown in Fig. 3. 266
267
There are slight differences between ground temperatures and decay rates between different depths 268
for a given operating mode, possibly due to different soil profiles at different locations as well as 269
from limitations imposed by the upper O-Cell which affected the heat transfer to soil [37]. 270
The thermal conductivity of soils at the site obtained from laboratory testing at 6 m depth was 271
1.5 – 2 W/mK, 1.3 – 1.7 W/mK at 8 m depth, 2 – 2.4 W/mK at 10 m depth, and 1.5 – 1.9 W/mK at 272
12 m and 14 m depths [33, 34, 37]. The highest ground temperature drop at 12 m depth is possibly 273
due to high soil thermal conductivity caused by the presence of high content of quartz (Fig. 1), as 274
well as from very low effects of atmospheric temperatures at this depth. The lower temperature 275
change at 10 m depth compared to 12 m depth is possibly due to effects of the presence of the upper 276
O – Cell shown in Fig. 1. Since the pipe loops were only installed to a depth of 14.2 m, the ground 277
temperatures at 14 m depth were not affected as much as other depths [33, 37]. 278
279
6. Pile temperatures 280
Figures 9 – 11 show the transient pile temperatures for 24h, 16h, and 8h modes, respectively. The 281
inset graphs show the full span of the experiments with recovery values after completion of the 282
experiments. Pile temperatures for all operating modes recovered to near initial conditions after 283
completion of experiments (shown in the inset graphs). 284
Pile temperature drop is initially higher for all modes of operation due to high initial thermal 285
gradient between inlet water and ground and pile. It reduces with operation time until an almost 286 13
steady state is attained with minimal differences between consecutive days. While there is a 287
continuous temperature observed in the pile in the 24h mode for any given day, there is a transient 288
temperature change in the intermittent modes for the same day from end of recovery to end of 289
cooling. Data analysis are considered up to 480 hours since the pile temperature changes between 290
consecutive days (as well as changes in thermal strains and stresses) were observed to be minimal 291
after 120 hours of operation. 292
293
Figure 12 shows the pile temperatures for all modes for a depth of 5.4 m. Unlike the ground 294
temperatures, the pile temperature amplitudes were more significant at end of cooling and recovery 295
for the intermittent modes. 296
The concrete in the pile is very close to the cold water flowing in the HDPE pipes compared 297
to ground at 0.5 m radial distance, thus pile thermal response is more significant. Simulations done 298
by Gao et al. [5] and Cao et al. [6] on borehole heat exchangers had shown that the largest ground 299
temperature response to stop/run operations were observed near the borehole wall and reduced with 300
increasing radial distance. The different thermal properties of concrete and soil also affect the rates 301
of decay of the ground and pile temperatures. Hence, to compare the pile temperatures of the 302
intermittent modes against the 24h mode, the average of the peak temperatures of the 8h and 16h 303
modes were considered, as shown in Fig. 13. It is to be noted that the pile temperatures for the 304
intermittent modes generally decayed exponentially regardless of the temperature fluctuations. 305
Figure 13 shows the pile temperatures with regression using equation 5, for depth of 5.4 m. 306
Table 3 lists the parameters of equation 5 used to calculate the rate of decay of pile temperatures, 307
a*b, for all depths. 308
309
Figure 14a shows the rate of decay of pile temperatures with errors of regression for all modes for 310
depths of 5.4 m to 13.3 m. Parmaters a and b, in Table 3 generally increased with operating hours, 311
thus the rate of decay, a*b, also increased. The rate of decay of pile temperatures shown in Fig. 14a

Kết quả (Việt) 1:

bị ảnh hưởng ít nhất so với các chế độ khác, như minh hoạ trong hình 8b. Nhiệt độ mặt đất cho các 261 chế độ 16h và 8h là 5,9% và 14,5% cao hơn chế độ 24h gần kết thúc của thử nghiệm, 262 tương ứng. Do tỷ lệ thấp của phân rã và đất cao nhiệt độ ở chế độ 8 h, có là một 263 cao hơn nhiệt độ dốc giữa nhiệt độ nước và đất các đầu vào cho chu kỳ nhiệt hàng ngày 264 so với chế độ 24h và 16h, do đó năng lượng chiết xuất cũng là cao nhất cho chế độ 8h, là 265 Hiển thị trong hình 3. 266 267 Có những khác biệt nhỏ giữa nhiệt độ mặt đất và phân rã tỷ lệ giữa độ sâu khác nhau 268 cho một chế độ hoạt động nhất định, có thể do đất khác cấu hình tại địa điểm khác nhau và 269 từ những hạn chế áp đặt bởi upper O-ô làm ảnh hưởng đến sự trao đổi nhiệt để đất [37]. 270 Độ dẫn nhiệt của các loại đất tại trang web thu được từ các phòng thí nghiệm thử nghiệm ở độ sâu 6 m là 271 1,5-2 W/mK, 1,3 – 1,7 W/mK tại độ sâu 8 m, 2-2,4 W/mK ở độ sâu 10 m và 1,5-1,9 W/mK tại 272 12 m và 14 m sâu [33, 34, 37]. Giảm nhiệt độ mặt đất cao nhất ở độ sâu 12 m có thể là 273 do tính dẫn nhiệt cao đất gây ra bởi sự hiện diện của các nội dung cao của thạch anh (hình 1), như là 274 cũng kể từ rất thấp ảnh hưởng của nhiệt độ khí quyển ở độ sâu này. Nhiệt độ thấp hơn 275 sự thay đổi tại độ sâu 10 m so với chiều sâu 12 m là có thể do tác động của sự hiện diện của trên 276 O-di động hiển thị trong hình 1. Kể từ khi các vòng ống đã được cài đặt chỉ tới độ sâu 14,2 m, đất 277 nhiệt độ ở độ sâu 14 m đã không bị ảnh hưởng càng nhiều càng sâu khác [33, 37]. 278 279 6. cọc nhiệt độ 280 Con số 9 – 11 Hiển thị nhiệt độ thoáng qua đống cho 24h, 16h và chế độ 8h, tương ứng. Các 281 ghép đồ thị Hiển thị khoảng đầy đủ của các thí nghiệm với các giá trị phục hồi sau khi hoàn thành các 282 thí nghiệm. Nhiệt độ đống cho chế độ tất cả hoạt động thu hồi gần điều kiện ban đầu sau khi 283 hoàn thành các thí nghiệm (thể hiện trong đồ thị ghép). 284 Cọc nhiệt độ giảm là ban đầu cao hơn cho tất cả các chế độ hoạt động do ban đầu cao nhiệt 285 gradient giữa vịnh nước và mặt đất và cọc. Nó làm giảm với thời gian hoạt động cho đến ngày một gần 286 13 trạng thái ổn định là đạt được với tối thiểu sự khác biệt giữa các ngày liên tiếp. Trong khi có một 287 liên tục nhiệt độ quan sát thấy trong đống ở chế độ 24h cho bất kỳ ngày nào, có là một thoáng qua 288 nhiệt độ thay đổi trong chế độ liên tục cho trong cùng một ngày từ đầu phục hồi để kết thúc số 289 làm mát. Phân tích dữ liệu được coi là lên tới 480 giờ kể từ khi thay đổi nhiệt độ đống giữa 290 ngày liên tiếp (cũng như những thay đổi trong nhiệt chủng và nhấn mạnh) đã được quan sát được tối thiểu 291 sau 120 giờ hoạt động. 292 293 Hình 12 cho thấy nhiệt độ đống cho tất cả các chế độ đối với một chiều sâu của 5.4 m. Không giống như đất 294 nhiệt độ, amplitudes nhiệt độ cọc đã quan trọng hơn cuối của làm mát và phục hồi 295 Đối với các chế độ liên tục. 296 Bê tông trong đống là rất gần gũi với nước lạnh chảy trong ống HDPE so 297 đến mặt đất 0,5 m khoảng cách bố trí hình tròn, vì thế đống nhiệt phản ứng là quan trọng hơn. Mô phỏng làm 298 bởi Gao et al. [5] và Tào et al. [6] trên giếng khoan bộ trao đổi nhiệt đã chỉ ra rằng đất lớn nhất 299 phản ứng nhiệt độ để dừng/chạy hoạt động đã được quan sát thấy gần giếng khoan tường và giảm với 300 gia tăng khoảng cách bố trí hình tròn. Các tính chất nhiệt khác nhau của bê tông và đất cũng ảnh hưởng đến tỷ giá 301 phân rã của nhiệt độ mặt đất và cọc. Do đó, để so sánh nhiệt độ đống của các 302 Các chế độ liên tục chống lại chế độ 24h, Trung bình nhiệt độ đỉnh điểm của các 8h và 16h 303 chế độ được coi là, như minh hoạ trong hình 13. Đó là phải lưu ý rằng nhiệt độ đống cho các 304 chế độ liên tục nói chung bị hư hỏng theo cấp số nhân bất kể những biến động nhiệt độ. 305 Hình 13 cho thấy nhiệt độ đống với hồi qui bằng cách sử dụng phương trình 5, chiều sâu của 5.4 m. 306 Bảng 3 danh sách các tham số của phương trình 5 được sử dụng để tính toán tỷ lệ phân rã của nhiệt độ đống, 307 một * b, cho tất cả chiều sâu. 308 309 Hình 14a cho thấy tỷ lệ phân rã của nhiệt độ đống với lỗi hồi quy cho tất cả các chế độ cho 310 độ sâu của 5.4 m để 13,3 m. Parmaters một và b, ở bảng 3 thường tăng với hoạt động giờ, 311 do đó tỷ lệ phân rã một * b, cũng tăng lên. Tỷ lệ phân rã của nhiệt độ đống Hiển thị trong hình 14a

Kết quả (Việt) 2:

bị ảnh hưởng ít nhất so với các phương thức khác, như thể hiện trong hình. 8b. Nhiệt độ mặt đất cho 261
chế độ 16h và 8h là cao hơn so với chế độ 24h gần cuối của thí nghiệm, 262 5,9% và 14,5%
tương ứng. Do tỷ lệ thấp của nhiệt độ sâu và vùng đất cao ở chế độ 8h, có một 263
Gradient nhiệt độ cao giữa các nước đầu vào và nhiệt độ mặt đất cho các chu kỳ nhiệt hàng ngày 264
so với chế độ 16h và 24h, do đó năng lượng chiết xuất cũng là cao nhất cho chế độ 8h, như 265
hiện trong hình. 3. 266
267
Có sự khác biệt nhỏ giữa nhiệt độ mặt đất và tốc độ phân rã giữa các độ sâu khác nhau 268
cho một chế độ hoạt động nhất định, có thể do hồ sơ đất khác nhau tại các địa điểm khác nhau cũng như 269
từ những hạn chế áp đặt bởi trên O-Cell mà ảnh hưởng đến nhiệt chuyển vào đất [37]. 270
Độ dẫn nhiệt của đất tại các trang web thu được từ thử nghiệm trong phòng thí nghiệm tại 6 m chiều sâu là 271
1,5-2 W / mK, 1,3-1,7 W / mK lúc 8 m chiều sâu, 2-2,4 W / mK ở độ sâu 10 m, và 1.5 - 1,9 W / mK tại 272
12 m và 14 m sâu [33, 34, 37]. Sự sụt giảm nhiệt độ mặt đất cao nhất ở độ sâu 12 m có thể là 273
do dẫn nhiệt của đất cao gây ra bởi sự hiện diện của các hàm lượng thạch anh (Hình. 1), như 274
cũng như các tác dụng rất thấp của nhiệt độ khí quyển ở độ sâu này. Việc hạ thấp nhiệt độ 275
​​thay đổi ở độ sâu 10 m so với 12 m chiều sâu có thể là do ảnh hưởng của sự hiện diện của trên 276
O - di động thể hiện trong hình. 1. Kể từ khi vòng ống chỉ được cài đặt với độ sâu 14,2 m, mặt đất 277
nhiệt độ ở độ sâu 14 m đã không bị ảnh hưởng nhiều như độ sâu khác [33, 37]. 278
279
6. nhiệt độ cọc 280
Hình 9-11 cho thấy nhiệt độ đống thoáng qua trong 24h, 16h, và các chế độ 8h, tương ứng. 281
đồ thị inset thấy nhịp đầy đủ của các thí nghiệm với các giá trị phục hồi sau khi hoàn thành 282
thí nghiệm. Nhiệt độ đống cho tất cả các chế độ hoạt động phục hồi với điều kiện ban đầu gần 283 sau khi
hoàn thành thí nghiệm (thể hiện trong đồ thị hình chữ nhật). 284
cọc nhiệt độ thả ban đầu cao hơn cho tất cả các phương thức hoạt động do cao ban đầu 285 nhiệt
độ dốc giữa nước đầu vào và mặt đất và cọc. Nó làm giảm thời gian hoạt động cho đến khi gần như 286 13
trạng thái ổn định đạt được với sự khác biệt tối thiểu giữa ngày liên tục. Trong khi có một 287
nhiệt độ liên tục quan sát thấy trong đống ở chế độ 24h cho bất kỳ ngày nào, có một 288 thoáng qua
sự thay đổi nhiệt độ trong chế độ liên tục cho cùng một ngày từ cuối phục hồi cuối năm 289
làm mát. Phân tích dữ liệu được coi là lên đến 480 giờ kể từ khi thay đổi nhiệt độ đống giữa 290
ngày liên tiếp (cũng như những thay đổi trong các chủng nhiệt và căng thẳng) được quan sát để được tối thiểu 291
sau 120 giờ hoạt động. 292
293
Hình 12 cho thấy nhiệt độ đống cho tất cả các chế độ cho độ sâu 5,4 m. Không giống như mặt đất 294
nhiệt độ, biên độ nhiệt độ đống là có ý nghĩa hơn ở cuối làm mát và phục hồi 295
cho các chế độ liên tục. 296
Bê tông trong cọc là rất gần với nước lạnh chảy trong ống HDPE so 297
xuống mặt đất ở khoảng cách bố trí hình tròn 0,5 m, do đó chồng chất phản ứng nhiệt là quan trọng hơn. Mô phỏng thực hiện 298
bởi Gao et al. [5] và Cao et al. [6] trên trao đổi nhiệt lỗ khoan đã cho thấy rằng mặt đất 299 lớn nhất
phản ứng nhiệt độ để dừng / hoạt động chạy đã được quan sát gần bức tường lỗ khoan và giảm với 300
tăng khoảng cách bố trí hình tròn. Các tính chất nhiệt khác nhau của bê tông và đất cũng ảnh hưởng đến tỷ lệ 301
phân rã của đất và đống nhiệt độ. Do đó, để so sánh nhiệt độ đống 302
chế độ liên tục chống lại chế độ 24h, mức trung bình của nhiệt độ đỉnh cao của các 8h và 303 16h
chế độ đã được xem xét, như thể hiện trong hình. 13. Nó là cần lưu ý rằng nhiệt độ đống cho 304
chế độ không liên tục thường bị mục nát theo cấp số nhân không phụ thuộc vào biến động nhiệt độ. 305
Hình 13 cho thấy nhiệt độ đống với hồi quy sử dụng phương trình 5, độ sâu 5,4 m. 306
Bảng 3 liệt kê các thông số của phương trình 5 sử dụng để tính toán tỷ lệ phân rã của nhiệt độ đống, 307
a * b, cho tất cả các độ sâu. 308
309
Hình 14a cho thấy tốc độ phân rã của nhiệt độ đống với lỗi của hồi quy cho tất cả các chế độ cho 310
độ sâu 5,4 m đến 13,3 m. Parmaters a và b, trong Bảng 3 thường tăng với thời gian hoạt động, 311
do đó tỷ lệ phân rã, a * ​​b, cũng tăng lên. Tỷ lệ phân rã của nhiệt độ đống hình. 14a