318-130 MANUAL OF CONCRETE PRACTICE

318-130 MANUAL OF CONCRETE PRACTICE
CODE COMMENTARY
10.2.5 — Tensile strength of concrete shall be
neglected in axial and flexural calculations of reinforced
concrete, except when meeting requirements of 18.4.
where εs is the value from the strain diagram at the location
of the reinforcement. For design, the modulus of elasticity
of steel reinforcement Es may be taken as 29,000,000 psi
(see 8.5.2).
10.2.6 — The relationship between concrete
compressive stress distribution and concrete strain
shall be assumed to be rectangular, trapezoidal,
parabolic, or any other shape that results in prediction
of strength in substantial agreement with results of
comprehensive tests.
10.2.7 — Requirements of 10.2.6 are satisfied by an
equivalent rectangular concrete stress distribution
defined by the following:
10.2.7.1 — Concrete stress of 0.85fc′ shall be
assumed uniformly distributed over an equivalent
compression zone bounded by edges of the cross
section and a straight line located parallel to the
neutral axis at a distance a = β1c from the fiber of
maximum compressive strain.
10.2.7.2 — Distance from the fiber of maximum
strain to the neutral axis, c, shall be measured in a
direction perpendicular to the neutral axis.
R10.2.5 — The tensile strength of concrete in flexure
(modulus of rupture) is a more variable property than the
compressive strength and is about 10 to 15 percent of the
compressive strength. Tensile strength of concrete in flexure
is neglected in strength design. For members with normal
percentages of reinforcement, this assumption is in good agreement
with tests. For very small percentages of reinforcement,
neglect of the tensile strength at ultimate is usually correct.
The strength of concrete in tension, however, is important in
cracking and deflection considerations at service loads.
R10.2.6 — This assumption recognizes the inelastic stress
distribution of concrete at high stress. As maximum stress is
approached, the stress-strain relationship for concrete is not
a straight line but some form of a curve (stress is not proportional
to strain). The general shape of a stress-strain curve is
primarily a function of concrete strength and consists of a
rising curve from zero to a maximum at a compressive
strain between 0.0015 and 0.002 followed by a descending
curve to an ultimate strain (crushing of the concrete) from
0.003 to higher than 0.008. As discussed under R10.2.3, the
Code sets the maximum usable strain at 0.003 for design.
The actual distribution of concrete compressive stress is
complex and usually not known explicitly. Research has
shown that the important properties of the concrete stress
distribution can be approximated closely using any one of
several different assumptions as to the form of stress distribution.
The Code permits any particular stress distribution
to be assumed in design if shown to result in predictions of
ultimate strength in reasonable agreement with the results of
comprehensive tests. Many stress distributions have been
proposed. The three most common are the parabola, trapezoid,
and rectangle.
R10.2.7 — For design, the Code allows the use of an
equivalent rectangular compressive stress distribution
(stress block) to replace the more exact concrete stress
distribution. In the equivalent rectangular stress block, an
average stress of 0.85fc′ is used with a rectangle of depth a
= β1c. The β1 of 0.85 for concrete with fc′ ≤ 4000 psi and
0.05 less for each 1000 psi of fc′ in excess of 4000 psi was
determined experimentally.
In the 1976 supplement to the 1971 Code, a lower limit of β1
equal to 0.65 was adopted for concrete strengths greater than
8000 psi. Research data from tests with high-strength
concretes10.1,10.2 supported the equivalent rectangular stress
block for concrete strengths exceeding 8000 psi, with a β1

Kết quả (Việt) 2:

318-130 TAY CÁC TÔNG THỰC HÀNH
LUẬT BÌNH LUẬN
10.2.5 - Độ bền kéo của bê tông phải được
bỏ qua trong tính toán trục và uốn cốt thép
bê tông, trừ khi yêu cầu của 18,4 họp.
nơi εs là giá trị từ các sơ đồ biến dạng tại vị trí
của gia cố. Đối với thiết kế, mô đun đàn hồi
của cốt thép Es có thể được thực hiện như là 29.000.000 psi
(xem 8.5.2).
10.2.6 - Mối quan hệ giữa bê tông
phân bố ứng suất nén và biến dạng bê tông
sẽ bị coi là hình chữ nhật, hình thang,
hình parabol, hoặc bất kỳ hình dạng khác mà kết quả dự đoán
của sức mạnh trong thỏa thuận đáng kể với kết quả
. kiểm tra toàn diện
10.2.7 - Yêu cầu của 10.2.6 được hài lòng bởi một
hình chữ nhật phân bố ứng suất bê tông tương đương
được xác định bằng cách sau:
10.2.7.1 - căng thẳng bê tông của 0.85fc 'được
giả định thống nhất phân phối trên tương đương
vùng nén bao bọc bởi các cạnh của thập
phần và một đường thẳng song song đặt ở
trục trung tính ở khoảng cách a = β1c từ sợi
căng nén tối đa.
10.2.7.2 - Khoảng cách từ các sợi tối đa
căng thẳng với trục trung hòa, c, phải được đo trong một
hướng vuông góc với trục trung hòa.
R10.2.5 - Độ bền kéo của bê tông trong uốn
(modulus vỡ) là một tài sản biến động nhiều hơn so với
cường độ nén và khoảng 10-15 phần trăm của các
cường độ nén. Độ bền kéo của bê tông trong uốn
bị bỏ quên trong thiết kế sức mạnh. Đối với các thành viên bình thường với
tỷ lệ phần trăm của cốt thép, giả định này là phù hợp tốt
với các bài kiểm tra. Đối với tỷ lệ phần trăm rất nhỏ cốt thép,
bỏ bê sức bền ở cuối cùng thường là đúng.
Các cường độ bê tông trong căng thẳng, tuy nhiên, là rất quan trọng trong
nứt và võng cân nhắc ở tải dịch vụ.
R10.2.6 - Giả định này công nhận sự căng thẳng không đàn hồi
phân phối bê tông cường độ cao. Khi căng thẳng tối đa được
tiếp cận, các mối quan hệ căng thẳng căng thẳng cho bê tông không phải là
một đường thẳng nhưng một số hình của một đường cong (căng thẳng không phải là tỷ lệ thuận
với căng). Các hình dạng chung của một đường cong ứng suất biến dạng là
chủ yếu là một chức năng của cường độ bê tông và bao gồm một
đường cong tăng từ zero đến tối đa tại một nén
căng thẳng giữa 0.0015 và 0.002 theo sau bởi một giảm dần
đường cong tuyệt chủng (nghiền của bê tông) từ
0,003 đến cao hơn 0,008. Như đã thảo luận dưới R10.2.3, các
luật đặt ra sự căng thẳng có thể sử dụng tối đa 0.003 cho thiết kế.
Sự phân bố thực tế của ứng suất nén bê tông là
phức tạp và thường không được biết một cách rõ ràng. Nghiên cứu đã
chỉ ra rằng những thuộc tính quan trọng của sự căng thẳng bê tông
phân phối có thể được xấp xỉ chặt chẽ sử dụng bất kỳ một trong
các giả định khác nhau về hình thức phân phối căng thẳng.
Các luật cho phép bất kỳ phân bố ứng suất đặc biệt
được giả định trong thiết kế nếu thấy kết quả dự đoán của
sức mạnh cuối cùng trong thỏa thuận hợp lý với kết quả
kiểm tra toàn diện. Nhiều phân phối căng thẳng đã được
đề xuất. Ba phổ biến nhất là parabol, hình thang,
và hình chữ nhật.
R10.2.7 - Đối với thiết kế, luật cho phép sử dụng một
hình chữ nhật tương đương phân phối ứng suất nén
(block stress) để thay thế chính xác sự căng thẳng cụ thể hơn
phân phối. Trong khối căng thẳng hình chữ nhật tương đương, một
căng thẳng trung bình của 0.85fc 'được sử dụng với một hình chữ nhật có chiều sâu một
= β1c. Các β1 0,85 cho bê tông fc '≤ 4000 psi và
0,05 ít hơn cho mỗi 1000 psi của fc ​​'vượt quá 4000 psi được
xác định bằng thực nghiệm.
Trong năm 1976, bổ sung năm 1971 Mã, một giới hạn dưới của β1
bằng 0,65 đã được thông qua ưu điểm của bê tông lớn hơn
8000 psi. Nghiên cứu dữ liệu từ các thử nghiệm với độ bền cao
concretes10.1,10.2 hỗ trợ sự căng thẳng hình chữ nhật tương đương
khối cho bê tông mạnh vượt quá 8000 psi, với một β1