STRUCTURAL CONCRETE BUILDING CODE/C

STRUCTURAL CONCRETE BUILDING CODE/COMMENTARY 318-131
CODE
10.2.7.3 — For fc′ between 2500 and 4000 psi, β1
shall be taken as 0.85. For fc′ above 4000 psi, β1 shall
be reduced linearly at a rate of 0.05 for each 1000 psi
of strength in excess of 4000 psi, but β1 shall not be
taken less than 0.65.
Fig. R10.3.3—Strain distribution and net tensile strain.
10.3 — General principles and requirements
10.3.1 — Design of cross sections subject to flexure or
axial loads, or to combined flexure and axial loads,
shall be based on stress and strain compatibility using
assumptions in 10.2.
10.3.2 — Balanced strain conditions exist at a cross
section when tension reinforcement reaches the strain
corresponding to fy just as concrete in compression
reaches its assumed ultimate strain of 0.003.
10.3.3 — Sections are compression-controlled if the
net tensile strain in the extreme tension steel, εt, is
equal to or less than the compression-controlled strain
limit when the concrete in compression reaches its
assumed strain limit of 0.003. The compressioncontrolled
strain limit is the net tensile strain in the
reinforcement at balanced strain conditions. For
Grade 60 reinforcement, and for all prestressed
reinforcement, it shall be permitted to set the
compression-controlled strain limit equal to 0.002.
equal to 0.65. Use of the equivalent rectangular stress distribution
specified in the 1971 Code, with no lower limit on β1,
resulted in inconsistent designs for high-strength concrete for
members subject to combined flexure and axial load.
The equivalent rectangular stress distribution does not
represent the actual stress distribution in the compression
zone at ultimate, but does provide essentially the same
results as those obtained in tests.10.3

COMMENTARY
R10.3 — General principles and requirements
R10.3.1 — Design strength equations for members subject
to flexure or combined flexure and axial load are derived in
the paper, “Rectangular Concrete Stress Distribution in
Ultimate Strength Design.”10.3 Reference 10.3 and previous
editions of this Commentary also give the derivations of
strength equations for cross sections other than rectangular.
R10.3.2 — A balanced strain condition exists at a cross
section when the maximum strain at the extreme compression
fiber just reaches 0.003 simultaneously with the first yield
strain fy/Es in the tension reinforcement. The reinforcement
ratio ρb, which produces balanced strain conditions under
flexure, depends on the shape of the cross section and the
location of the reinforcement.
R10.3.3 — The nominal flexural strength of a member is
reached when the strain in the extreme compression fiber
reaches the assumed strain limit 0.003. The net tensile strain
εt is the tensile strain in the extreme tension steel at nominal
strength, exclusive of strains due to prestress, creep,
shrinkage, and temperature. The net tensile strain in the
extreme tension steel is determined from a linear strain
distribution at nominal strength, shown in Fig. R10.3.3,
using similar triangles.

Kết quả (Việt) 1:

KẾT CẤU BÊ TÔNG XÂY DỰNG MÃ/BÌNH LUẬN 318-131MÃ 10.2.7.3-cho fc′ giữa 2500 và 4000 psi, β1sẽ được thực hiện như là 0,85. Cho fc′ trên 4000 psi, β1 sẽđược giảm tuyến tính tốc độ 0,05 cho mỗi 1000 psisức mạnh vượt quá 4000 psi, nhưng β1 không chịuthực hiện ít hơn 0,65.Hình. R10.3.3-căng thẳng phân phối và net độ bền kéo căng.10.3 — nguyên tắc chung và yêu cầu10.3.1-thiết kế của cross phần tùy thuộc vào cong hoặctrục tải, hoặc kết hợp cong và trục tải,sẽ được dựa trên sự căng thẳng và căng thẳng bằng cách sử dụng khả năng tương thíchgiả định trong 10.2.10.3.2 — điều kiện cân bằng chủng tồn tại ở một cây thánh giáphần khi tăng cường căng thẳng đến căng thẳngtương ứng với năm tài chính cũng như bê tông trong nénđạt đến chủng 0.003 giả cuối cùng.10.3.3-phần được nén-kiểm soát nếu cácnet độ bền kéo căng thẳng căng thẳng cực thép, εt, làbằng hoặc ít hơn sự căng thẳng kiểm soát nénhạn chế khi bê tông trong nén đạt đến của nógiả định chủng giới hạn của 0.003. Compressioncontrolledgiới hạn căng thẳng là độ bền kéo căng ròng trong cáctăng cường tại điều kiện cân bằng căng thẳng. ChoTăng cường lớp 60, và cho tất cả dự ứng lựctăng cường, nó sẽ được cho phép để đặt cáccăng thẳng kiểm soát nén giới hạn bằng 0,002.tương đương với 0,65. Sử dụng bản phân phối tương đương căng thẳng hình chữ nhậtđược chỉ định trong bộ luật năm 1971, không có giới hạn thấp hơn trên β1,kết quả là các thiết kế không phù hợp cho cường độ cao cụ thể chothành viên tùy thuộc vào kết hợp cong và trục tải.Phân phối tương đương căng thẳng hình chữ nhật khôngđại diện cho việc phân phối thực tế căng thẳng tại nénkhu lúc cuối cùng, nhưng cung cấp cơ bản giống nhauCác kết quả như những người thu được trong tests.10.3BÌNH LUẬNR10.3-Nguyên tắc chung và yêu cầuR10.3.1-Thiết kế sức mạnh phương trình cho chủ đề thành viêncong hoặc kết hợp cong và trục tải có nguồn gốc ởgiấy, "hình chữ nhật bê tông căng thẳng phân phối tạiGiới hạn bền thiết kế."10.3 tham khảo 10.3 và trước đóPhiên bản của bình luận này cũng cung cấp cho các từ tiếng Anh củasức mạnh các phương trình cho cross phần khác hơn là hình chữ nhật.R10.3.2 — Một điều kiện cân bằng chủng tồn tại ở một cây thánh giáphần khi hết căng thẳng tại nén cựcsợi chỉ đạt 0.003 đồng thời với sản lượng đầu tiêncăng thẳng năm tài chính/Es trong tăng cường căng thẳng. Tăng cườngtỷ lệ ρb, mà tạo ra điều kiện cân bằng chủng dướicong, phụ thuộc vào hình dạng của cắt ngang và cácvị trí của tăng cường.R10.3.3 — Sức mạnh flexural trên danh nghĩa của một thành viên làđến khi sự căng thẳng trong sợi cực nénđạt đến giới hạn giả định chủng 0.003. Độ bền kéo căng netΕt là sự căng thẳng độ bền kéo căng thẳng cực thép tại hư danhsức mạnh, không bao gồm chủng do prestress, leo,co rút, và nhiệt độ. Độ bền kéo căng ròng trong cáccăng thẳng cực thép được xác định từ một chủng tuyến tínhphân phối lúc sức mạnh danh nghĩa, Hiển thị trong hình. R10.3.3,sử dụng hình tam giác tương tự.

Kết quả (Việt) 2:

CƠ CẤU BÊ TÔNG XÂY DỰNG LUẬT / BÌNH LUẬN 318-131
MÃ
10.2.7.3 - Đối với fc 'giữa năm 2500 và 4000 psi, β1
sẽ được thực hiện như là 0,85. Đối với fc 'trên 4000 psi, β1 sẽ
được giảm tuyến tính với tốc độ 0,05 cho mỗi 1000 psi
của sức mạnh vượt 4000 psi, nhưng β1 sẽ không được
thực hiện ít hơn 0,65.
Fig. Phân phối R10.3.3-Strain và căng thẳng kéo lưới.
10,3 - nguyên tắc và yêu cầu chung
10.3.1 - Thiết kế mặt cắt ngang chịu uốn hoặc
trục tải, hoặc để kết hợp uốn và tải dọc trục,
được dựa trên sự căng thẳng và khả năng tương thích chủng sử dụng
các giả định trong 10,2.
10.3.2 - điều kiện căng thẳng Balanced tồn tại một thập
phần căng thẳng khi cố đạt đến sự căng thẳng
tương ứng với fy chỉ là bê tông chịu nén
đạt đến căng thẳng giả cuối cùng của nó 0,003.
10.3.3 - Phần là nén kiểm soát nếu
kéo net căng thẳng trong thép căng thẳng cực độ, εt, là
bằng hoặc ít hơn so với các chủng nén kiểm soát
giới hạn khi bê tông trong nén đạt của nó
giới hạn chủng giả của 0.003. Các compressioncontrolled
hạn căng thẳng là sự căng thẳng kéo ròng trong
cốt ở điều kiện căng thẳng cân bằng. Đối với
lớp 60 tăng cường, và cho tất cả các tông dự ứng lực
cường, nó sẽ được phép thành lập các
giới hạn biến dạng nén điều khiển bằng 0,002.
bằng 0,65. Sử dụng các phân bố ứng suất tương đương với hình chữ nhật
được xác định trong năm 1971 Mã, không có giới hạn thấp hơn trên β1,
dẫn đến thiết kế phù hợp cho bê tông cường độ cao cho
các thành viên chịu uốn kết hợp và tải dọc trục.
Sự phân bố căng thẳng hình chữ nhật tương đương không
đại diện cho sự căng thẳng thực tế phân phối trong nén
vùng tại cuối cùng, nhưng không cung cấp về cơ bản giống
như kết quả đạt được ở tests.10.3 BÌNH LUẬN R10.3 - Nguyên tắc chung và các yêu cầu R10.3.1 - phương trình cường độ thiết kế cho các thành viên chủ đề để uốn hoặc kết hợp uốn và tải dọc trục là có nguồn gốc trong các giấy tờ, "Rectangular phân phối bê tông ứng suất trong 10,3 tham khảo 10,3 và trước Thiết kế cuối cùng Strength. " phiên bản của Bình luận này cũng cung cấp cho các Mục từ của phương trình cường cho mặt cắt ngang khác trừ hình chữ nhật. R10.3.2 - Một tình trạng căng thẳng cân bằng tồn tại một chéo phần khi sự căng thẳng tối đa ở nén cực sợi chỉ đạt 0,003 đồng thời với việc đầu tiên sản lượng fy căng / Es trong việc tăng cường sự căng thẳng. Chất gia cường ρb tỷ lệ, tạo ra điều kiện căng thẳng cân bằng dưới uốn, phụ thuộc vào hình dạng của mặt cắt ngang và vị trí của cốt thép. R10.3.3 - Các bền uốn danh nghĩa của một thành viên được đạt khi sự căng thẳng trong sợi nén cực đạt chủng giả định giới hạn 0.003. Sự căng thẳng kéo ròng εt là sự căng thẳng kéo trong thép căng thẳng quá mức ở danh nghĩa sức mạnh, độc quyền của các chủng do ứng suất trước, creep, co rút, và nhiệt độ. Sự căng thẳng kéo ròng trong thép căng thẳng cực độ được xác định từ một dòng tuyến tính phân bố ở cường độ danh nghĩa, thể hiện trong hình. R10.3.3, sử dụng tam giác tương tự.