What would you recommend for ks for

What would you recommend for ks for this pile(s)? The author would be reluctant to use much
over 10 000Zn
kN/m based on the range of the three computed values shown.
////
Example 16-11. Given the soil profile of Fig. E16-6 containing average blow counts for each 2.4
m (8 ft) of depth as follows: 10, 15, 20, and 25. Compute a reasonable equation in the form of
ks = AS + BS * Zn
Solution. Using Eq. (16-29) and converting the A f values given to NJO, we obtain ks at these points:
-1.2 650 X N = 650 X 10(55/70) = 5100 (rounding)
-3.6 650 X 15 X 0.786 = 7600
-6.0 650 X 20 X 0.786 = 10200
-8.4 650 X 25 X 0.786 = 12700
These values are used to plot a curve of Z versus ks, which is approximately linear. If we extend it
to Z = 0, the intercept is AS = 4000. With this value and at Z = 8.4 we solve
AS + BS X Z1
= 12700 = 4000 + BS X 8.4
BS = 1036 (rounded)
The resulting equation is
ks = 4000 + 1036Z
In using this equation we would want to use FACl and FAC2 on the first two nodes since sand
would have little lateral capacity at Z = 0.
////
Example 16-12. This and Example 16-13 require that you use program FADBEMLP on your
diskette. The data set for this example is EX1612.DTA. Its use illustrates using several load cases
in a single execution—four in this example.
Given. The pile-soil geometry shown in Fig. E16-12a, which is from a series of lateral pile tests
for a lock and dam on the Arkansas River in the mid-1960s. The approximate data can be found in
Alizadeh and Davisson (1970) in Fps units, but the author had access to one of the original reports
provided to the U.S. Army Corps of Engineers (who built the lock and dam). The 406-mm (16-in.)
diameter pile test was selected for this example. The test used four loads as given in the table on
Fig. E16-12a.
Solution.
Step 1. Divide the pile into a number of segments. The pile was loaded 0.03 m (0.1 ft) above the
ground surface, but this will be neglected. We will take the top two elements as 0.335 m and 0.3
m and increase the lengths to 0.6 for four elements, etc. as shown on the output sheet Fig. E16-
2b. The pile moment of inertia was given in the report as 0.3489 X 10~3
m4
(838.2 in.
4
). The pipe
being steel, £piie = 200 000 MPa. The length was given as 16.12 m (52.8 ft). The width is the pipe
diameter, or 0.406 m.
Step 2. Estimate ks. Use Eq. (16-26a) with Cm = 2.0; and the shape factors FWt = 1.5 and Fw>2 =
3.2. Obtain from Table 4-4 Nq = 23.2 and Ny = 20.8; use no depth or shape factors.

Kết quả (Việt) 1:

Những gì bạn muốn giới thiệu cho ks cho pile(s) này? Tác giả sẽ được miễn cưỡng sử dụng nhiềuhơn 10 000Zn kN/m dựa trên phạm vi của các giá trị tính ba Hiển thị.////Ví dụ 16-11. Cho hồ sơ đất của hình. E16-6 có cú đánh trung bình số lần cho mỗi 2.4m (8 ft) của sâu như sau: 10, 15, 20, và 25. Tính toán một phương trình hợp lý trong các hình thứcKS = AS + BS * ZnGiải pháp. Bằng cách sử dụng Eq. (16-29) và chuyển đổi các giá trị A f cho NJO, chúng tôi có được ks tại các điểm khác nhau:-1.2 650 X N = 650 X 10(55/70) = 5100 (làm tròn)-3.6 650 X 15 X 0.786 = 7600-6.0 650 X 20 X 0.786 = 10200-8.4 650 X 25 X 0.786 = 12700Những giá trị này được sử dụng để vẽ một đường cong của Z so với ks, mà là xấp xỉ tuyến tính. Nếu chúng tôi mở rộng nóđến Z = 0, đánh chặn là như = 4000. Với giá trị này và tại Z = 8.4 chúng tôi giải quyếtAS + BS X Z1 = 12700 = 4000 + BS X 8.4BS = 1036 (làm tròn)Phương trình kết quả làKS = 4000 + 1036ZSử dụng các phương trình này chúng tôi sẽ muốn sử dụng FACl và FAC2 ngày đầu tiên hai nút từ cátsẽ có ít sức chứa bên tại Z = 0.////Ví dụ 16-12. Điều này và ví dụ 16-13 yêu cầu rằng bạn sử dụng chương trình FADBEMLP trên của bạnđĩa. Tập hợp dữ liệu cho ví dụ này là EX1612.DTA. Việc sử dụng nó minh họa bằng cách sử dụng một số các trường hợp tảitrong một thực hiện duy nhất — bốn trong ví dụ này.Được đưa ra. Hình học đống-đất Hiển thị trong hình. E16-12a, mà là từ một loạt các thử nghiệm bên đốngcho một khóa và đập trên Sông Arkansas, giữa những năm 1960. Các dữ liệu gần đúng có thể được tìm thấy trongAlizadeh và Davisson (1970) trong khung hình/giây đơn vị, nhưng các tác giả có quyền truy cập vào một trong các báo cáo ban đầucung cấp cho các Hoa Kỳ quân đoàn kỹ sư (những người xây dựng các khóa và đập). 406 mm (16 - in.)đường kính cọc thử nghiệm được lựa chọn cho ví dụ này. Các thử nghiệm sử dụng bốn tải như được đưa ra trong bảng trênHình. E16-12a.Giải pháp.Bước 1. Các cọc chia một số phân đoạn. Các cọc đã được nạp 0.03 m (cách 0.1 ft) bên trên cácbề mặt đất, nhưng điều này sẽ được bỏ qua. Chúng tôi sẽ có hai yếu tố hàng đầu như 0.335 m và 0.3m và tăng độ dài để 0.6 cho bốn yếu tố, vv, như được hiển thị trên bảng đầu ra hình. E16-2b. Moment quán tính đống đã được đưa ra trong báo cáo là 0.3489 X 10 ~ 3 M4 (838.2 in.4). Các đường ốnglà thép, £piie = 200 000 MPa. Chiều dài đã được đưa ra là 16.12 m (52,8 ft). Chiều rộng là một đường ốngđường kính, hay 0.406 m.Bước 2. Ước tính ks. Sử dụng Eq. (16-26a) với Cm = 2.0; và yếu tố hình dạng FWt = 1.5 và Fw > 2 =3.2. có được từ bảng 4-4 Nq = 23.2 và Ny = 20.8; sử dụng các yếu tố không có chiều sâu hay hình dạng.

Kết quả (Việt) 2:

Những gì bạn muốn giới thiệu cho ks cho đống này (s)? Các tác giả sẽ được miễn cưỡng sử dụng nhiều
hơn 10 000Zn
kN / m dựa trên phạm vi của ba giá trị tính toán được hiển thị.
////
Ví dụ 16-11. Với hồ sơ đất của hình. E16-6 có chứa số lượng trung bình cho mỗi đòn 2,4
m (8 ft) chiều sâu như sau: 10, 15, 20, và 25. Tính toán một phương trình hợp lý theo hình thức
ks = AS + BS * Zn
giải pháp. Sử dụng phương trình. (16-29) và chuyển đổi A f giá trị cho NJO, chúng ta có được ks ở những điểm sau:
-1,2 650 XN = 650 X 10 (55/70) = 5100 (làm tròn)
-3,6 650 X 15 X 0,786 = 7600
- 6.0 650 X 20 X 0,786 = 10.200
-8,4 650 X 25 X 0,786 = 12.700
Những giá trị này được sử dụng để vẽ một đường cong của Z so với ks, đó là khoảng tuyến tính. Nếu chúng ta mở rộng nó
đến Z = 0, đánh chặn là AS = 4000. Với giá trị này và tại Z = 8,4 chúng ta giải quyết
AS + BS X Z1
= 12.700 = 4000 + BS X 8.4
BS = 1036 (làm tròn)
Các phương trình kết quả là
ks = 4000 + 1036Z
Trong cách sử dụng phương trình này, chúng tôi muốn sử dụng FACl và FAC2 trên hai nút đầu tiên kể từ cát
sẽ có ít khả năng bên tại Z = 0.
////
Ví dụ 16-12. Ví dụ này và 16-13 yêu cầu bạn sử dụng chương trình FADBEMLP trên của bạn
đĩa. Các thiết lập dữ liệu cho ví dụ này là EX1612.DTA. Sử dụng của nó minh họa sử dụng một số trường hợp tải trọng
trong một thực hiện bốn duy nhất trong ví dụ này.
Given. Hình học cọc đất hình. E16-12a, mà là từ một loạt các bài kiểm tra đống bên
cho một khóa và đập trên sông Arkansas vào giữa năm 1960. Các dữ liệu gần đúng có thể được tìm thấy trong
Alizadeh và Davisson (1970) trong các đơn vị FPS, nhưng tác giả đã truy cập vào một trong những báo cáo ban đầu
cung cấp cho Quân đoàn Mỹ của kỹ sư (đã xây dựng khóa và đập). 406-mm (16 in.)
kiểm tra cọc đường kính đã được lựa chọn cho ví dụ này. Xét nghiệm này sử dụng bốn tải như được đưa ra trong bảng trên
hình. E16-12a.
Giải pháp.
Bước 1. Chia đống vào một số phân khúc. Các cọc đã được nạp 0,03 m (0,1 ft) trên
mặt đất, nhưng điều này sẽ được bỏ qua. Chúng tôi sẽ có hai yếu tố hàng đầu là 0,335 m và 0,3
m và tăng chiều dài 0,6 cho bốn yếu tố, vv như được hiển thị trên tấm hình đầu ra. E16-
2b. Thời điểm đống quán tính đã được đưa ra trong báo cáo như 0.3489 X 10 ~ 3
m4
(838,2 trong.
4
). Các đường ống
là thép, bảng piie = 200 000 MPa. Chiều dài được cho là 16,12 m (52,8 ft). Chiều rộng là các đường ống
đường kính, hay 0,406 m.
Bước 2. Ước tính ks. Sử dụng phương trình. (16-26a) với Cm = 2,0; và các yếu tố hình dạng FWT = 1,5 và Fw> 2 =
3.2. Lấy từ Bảng 4-4 Nq = 23,2 và Ny = 20,8; sử dụng không có chiều sâu hoặc hình dạng yếu tố.