where min φRn = the minimum design

where min φRn = the minimum design strength value
from Steps 15 (column flange bending), 16 (column
web yielding), 17 (column web buckling), and 5 (column web crippling).
The design of the column stiffeners (continuity plates)
requires additional consideration. Details of the design
requirements are provided in AISC Design Guide 13
Wide-Flange Column Stiffening at Moment Connections—Wind and Seismic Applications (Carter, 1999).
20. Check shear yielding and plate buckling strength of the
column web panel zone. For further information, see
the AISC Design Guide 13, Wide-Flange Column Stiffening at Moment Connections—Wind and Seismic
Applications (Carter, 1999) and the Seismic Provisions
for Structural Steel Buildings (AISC, 2002).
3.3 Analysis Procedure
For a given end plate geometry, bolt diameter, beam and
column geometry, and material properties, the design
moment strength, φMn, can be determined using the following procedure:
a. Calculate the end plate bending strength, φbMpl, column flange bending strength, φbMcf, and the no-prying
bolt tension rupture strength, φMnp, using the equations
presented in the summary tables (Tables 3.1 through 3.5).
b. Determine the behavior, ‘thick’ or ‘thin’, of the end
plate and column flange using the following.
For the end plate
If M
pl > 1.1 Mnp → Thick plate
If M
pl < 1.1 Mnp → Thin plate
For the column flange
If M
cf > 1.1 Mnp → Thick flange
If M
cf < 1.1 Mnp → Thin flange
If the end plate and the column flange are exhibiting
thick plate behavior, then the connection design
strength, φMn, is equal to the no prying bolt strength,
φMnp.
If the end plate and/or the column flange are exhibiting
thin plate behavior, then the connection does not comply with the requirements of the design procedure. The
connection strength cannot be calculated using the procedures outlined herein because an additional limit
state, bolt rupture with prying, is induced by the thin
plate behavior.

Kết quả (Việt) 1:

nơi min φRn = giá trị sức mạnh thiết kế tối thiểutừ bước 15 (cột bích bẻ cong), 16 (cộtweb yielding), 17 (cột web oằn), và 5 (cột web làm tê liệt).Thiết kế của cột stiffeners (liên tục tấm)yêu cầu xem xét bổ sung. Các chi tiết của thiết kếyêu cầu được cung cấp tại AISC thiết kế hướng dẫn 13Mặt bích rộng cột Stiffening tại thời điểm kết nối — gió và ứng dụng địa chấn (Carter, 1999).20. kiểm tra năng suất cắt và tấm oằn sức mạnh của cáccột vùng bảng điều khiển web. Để biết thêm thông tin, hãy xemhướng dẫn thiết kế AISC 13, mặt bích rộng cột Stiffening tại thời điểm kết nối — gió và địa chấnỨng dụng (Carter, 1999) và các quy định địa chấnĐối với kết cấu Nhà thép (AISC, 2002).3.3 thủ tục phân tíchĐối với một hình học nhất định kết thúc tấm, đường kính bolt, chùm vàcột hình học, và thuộc tính tài liệu, thiết kếsức mạnh thời điểm, φMn, có thể được xác định bằng cách sử dụng các thủ tục sau đây:a. tính toán các tấm kết thúc uốn sức mạnh, φbMpl, cột bích uốn sức mạnh, φbMcf, và không tò mòBolt căng vỡ sức mạnh, φMnp, bằng cách sử dụng các phương trìnhtrình bày tóm tắt bảng (bảng 3.1 qua 3.5).b. xác định các hành vi, 'dày' hoặc 'mỏng', kết thúcmảng và cột bích sử dụng sau đây.Cho các tấm kết thúcNếu Mpl > 1.1 Mnp → mạ kimNếu Mpl < 1.1 Mnp → mỏng tấmCho cột bíchNếu MCF > 1.1 Mnp → dày mặt bíchNếu MCF < 1.1 Mnp → mỏng mặt bíchNếu các tấm kết thúc và cột bích trưng bàymạ kim hành vi, sau đó thiết kế kết nốisức mạnh, φMn, là tương đương với không tò mò tia sức mạnh,ΦMnp.Nếu các tấm kết thúc và/hoặc cột bích trưng bàyhành vi của tấm mỏng, sau đó kết nối không tuân thủ các yêu cầu của quy trình thiết kế. Cácsức mạnh kết nối không thể được tính toán bằng cách sử dụng các thủ tục nêu ở đây vì một giới hạn bổ sungtiểu bang, bolt vỡ với tò mò, được gây ra bởi sự mỏnghành vi mảng.

Kết quả (Việt) 2:

nơi phút φRn = giá trị cường độ thiết kế tối thiểu
từ bước 15 (cột bích uốn), 16 (cột
web năng suất), 17 (cột web oằn), và 5 (cột web tê liệt).
Thiết kế của nẹp gia cường cột (tấm liên tục)
cần phải xem xét thêm. Các chi tiết của thiết kế
yêu cầu được cung cấp trong AISC Design Guide 13
Wide-bích cột cứng lại tại Moment Connections-Gió và ứng dụng khảo sát địa chấn (Carter, 1999).
20. Kiểm tra cắt năng suất và tấm oằn sức mạnh của
khu vực bảng điều khiển web cột. Để biết thêm thông tin, xem
các thiết kế AISC Hướng dẫn 13, Wide-bích cột cứng lại tại Moment Connections-gió và địa chấn
Applications (Carter, 1999) và các quy định địa chấn
cho công trình Kết cấu thép (AISC, 2002).
3.3 Thủ tục phân tích
cho một kết thúc cho hình học tấm, đường kính bu lông, chùm và
hình cột, và các vật liệu thuộc tính, các thiết kế
sức mạnh thời điểm, φMn, có thể được xác định bằng cách sử dụng thủ tục sau đây:
a. Tính toán sức mạnh tấm cuối uốn, φbMpl, cột bích uốn sức mạnh, φbMcf, và không tò mò
tia căng sức mạnh vỡ, φMnp, sử dụng các phương trình
thể hiện trong các bảng tóm tắt (Bảng 3.1 qua 3.5).
B. Xác định hành vi, 'dày' hoặc 'mỏng', đến cuối
đĩa và cột bích bằng cách sử dụng sau đây.
Đối với các tấm cuối
Nếu M
pl> 1.1 MNP → dày tấm
Nếu M
pl <1.1 MNP → Thin tấm
Đối với các mặt bích cột
Nếu M
cf> 1.1 MNP → dày mặt bích
Nếu M
cf <1.1 MNP → Thin bích
Nếu tấm cuối và mặt bích cột được trưng bày
hành vi tấm dày, sau đó thiết kế kết nối
sức mạnh, φMn, tương đương với không có lông cường độ tò mò,
φMnp.
Nếu tấm cuối cùng và / hoặc mặt bích cột được trưng bày
hành vi tấm mỏng, sau đó kết nối không tuân thủ các yêu cầu của quy trình thiết kế. Các
sức mạnh kết nối không thể được tính toán bằng cách sử dụng thủ tục được nêu trong tài liệu này vì giới hạn bổ sung
nhà nước, bolt vỡ với tò mò, được gây ra bởi các mỏng
hành vi tấm.