A second example is from a load tes

A second example is from a load test performed by Berkel in Des Moines IA. The data were collected during a quick load test (ASTM D1143) performed on a 457 mm (18 in) diameter displacement pile with a length of 12.8 m (34.5 ft). The subsurface conditions at the pile location are characterized by a stiff fine-grained soil to about 6.1 m (20 ft) depth underlain by loose to dense clean sands. The load-deflection data are shown in Figure 2 along with a summary of ultimate load analysis methods. The methods include the three specifically listed in IBC 2006 as well as a method proposed by NeSmith (2002). This method was developed from a database of drilled, cast-in-place piles, and is based on defining ultimate load such that, applying a factor-of-safety of 2, the pile head deflection at the allowable load is no more than 6.4 mm (0.25 in).

Again, it is clear that the pile is capable of resisting additional compressive load beyond the ultimate load defined by the DOL. For this project, a modifier of 4.5 was applied to the soil quake term in the DOL equation to obtain an ultimate load value in the range of the most conservative of the other three methods shown. A review of recent load tests available to the authors (performed from January 2007 to August 2008) indicates that offset modifiers of between 4 and 5 are typically required to obtain ultimate load values from the DOL that are in the range of those as calculated by the NeSmith (2002) method.

Kết quả (Việt) 1:

Một ví dụ thứ hai là từ một bài kiểm tra tải được thực hiện bởi Berkel ở Des Moines IA. Dữ liệu được thu thập trong một thử nghiệm nhanh chóng tải (ASTM D1143) được thực hiện trên một đống thuyên 457 mm (18 in) đường kính với một chiều dài 12.8 m (34,5 ft). Các điều kiện bên dưới bề mặt tại vị trí cọc được đặc trưng bởi cứng đất hạt mịn đến khoảng 6.1 m (20 ft) chiều sâu nền bằng cát sạch lỏng để dày đặc. Tải trọng lệch dữ liệu được hiển thị trong hình 2 cùng với một bản tóm tắt của phương pháp phân tích cuối cùng tải. Các phương pháp bao gồm ba đặc biệt được liệt kê trong IBC 2006 cũng như một phương pháp được đề xuất bởi NeSmith (2002). Phương pháp này được phát triển từ cơ sở dữ liệu của cọc khoan, đúc tại chỗ và dựa trên việc xác định tải cuối cùng đó, áp dụng một yếu tố-của-sự an toàn của 2, độ lệch đầu cọc ở tải cho phép là không nhiều hơn 6,4 mm (0.25 in).Một lần nữa, nó là rõ ràng rằng các cọc có khả năng chống tải nén bổ sung vượt quá tải trọng cuối cùng được xác định bởi DOL. Cho dự án này, một công cụ sửa đổi là 4.5 được áp dụng cho cụm từ trận động đất đất trong phương trình DOL để có được một giá trị cuối cùng tải trong phạm vi của bảo thủ nhất trong ba phương pháp khác hiển thị. Xem xét lại tại các xét nghiệm tải có sẵn cho các tác giả (thực hiện từ tháng 1 năm 2007 đến tháng 8 năm 2008) cho thấy bù đắp bổ ngữ của từ 4 đến 5 thường được yêu cầu để có được giá trị cuối cùng tải từ DOL là trong phạm vi của những người theo tính bằng NeSmith phương pháp (2002).

Kết quả (Việt) 2:

Một ví dụ thứ hai là từ một bài kiểm tra tải trọng thực hiện bởi Berkel tại Des Moines IA. Các số liệu được thu thập trong một bài kiểm tra tải nhanh (ASTM D1143) thực hiện trên một 457 mm (18 in) đường kính cọc chuyển với chiều dài 12,8 m (34,5 ft). Các điều kiện bên dưới mặt đất tại vị trí cọc được đặc trưng bởi một đất hạt mịn cứng vào khoảng 6,1 m (20 ft) chiều sâu chôn giấu lỏng để dày đặc cát sạch. Các dữ liệu tải võng được thể hiện trong hình 2 cùng với một bản tóm tắt các phương pháp phân tích tải trọng tối thượng. Các phương pháp bao gồm ba đặc biệt được liệt kê trong IBC 2006 cũng như một phương pháp Nesmith (2002) đề xuất. Phương pháp này được phát triển từ một cơ sở dữ liệu của khoan, cọc đúc tại chỗ, và được dựa trên việc xác định tải trọng tối thượng như vậy đó, áp dụng một an toàn yếu tố-of-2, sự lệch đống đầu tại tải cho phép là không quá 6,4 mm (0,25 in).

Một lần nữa, nó là rõ ràng rằng các đống là khả năng chống lại thêm tải trọng nén vượt quá tải trọng cuối cùng được xác định bởi các DOL. Đối với dự án này, một sửa đổi của 4.5 được áp dụng cho các kỳ hạn động đất đất trong phương trình DOL để có được một giá trị tải cuối cùng trong phạm vi của bảo thủ nhất trong ba phương pháp khác được hiển thị. Một đánh giá của các bài kiểm tra tải trọng gần đây có sẵn cho các tác giả (thực hiện từ tháng 1 năm 2007 đến tháng 8 năm 2008) chỉ ra rằng bù đắp điều chỉnh đầu giữa 4 và 5 thường được yêu cầu để có được giá trị tải trọng tối đa từ các DOL được trong phạm vi của những người theo tính toán của các Nesmith (2002) phương pháp.