expectations, or the load be insuff

expectations, or the load be insufficient to mobilize
the available skin friction downwards, projection of
the downward movement is required, this can either
be done using a single hyperbolic matched to the data
pertinent to the end bearing behaviour (assuming the
friction element is fully mobilised), using the method
developed by Chin (1970), or can be done with a pair
of hyperbolic functions as per Fleming (1992).
It then remains to estimate the elastic behaviour
which was not present in each element during the
test (referred to as the “measured behaviour curve”)
and then this elastic behaviour can be added to the
result along the vertical axis, as illustrated below in
Figure 4.
It may be noted that the elastic compression in the
equivalent top load test always exceeds that mobilised
in a bi-directional O-cell test.
The formulation of a simplified approximate solution in which a centroid of friction transfer is assumed
to model the effect of distributed friction mobilised
during the test is straightforward, Fleming (1992).
The elastic component in the upward total movement
measured can therefore be assessed, estimated and
compared to the actual measured compression. This
location of the centroid of friction transfer can also
be used to assess the effect of skin friction distribution if the element were downwardly loaded, and if
the element is not fully mobilised during the test, the
centroid may be re-assessed for the equivalent elastic
compression which would occur if the loading was at
the top of the test pile if appropriate.
The elastic behaviour of the element below the
O-cell is already contained within the test data so no
additional influence needs to be considered.
together with respect to common displacements and
the additional elastic shortening not expected to be in
the test data is added to the result, is found by using
Cemsolve®, Fleming (1992) in which the elastic
component (measured) is also modelled leaving the
geotechnical behaviour (actual friction and end bearing) to be determined; this represents the rigid element behaviour.
Once the modelled rigid behaviour of each element is obtained; these, and the elastic behaviour
expected for the entire foundation element can be
added together.
Figure 5 below shows a typical Cemsolve® analysis of the bottom portion of the test pile, although
in this case the element of the pile below the O-cell
is short and therefore the elastic component does
not contribute much to the total settlement. In the
analysis, it is estimated that the frictional component
down is Us = 1100 kN and the ultimate end bearing
Ub = 4200 kN with a base stiffness typical of clay,
Eb = 48000 kN/m2:
At the same time as the downward behaviour displayed above was recorded, the upward movement
in this 1200mm diameter reinforced concrete pile
was also logged and is presented in Figure 6 below.

Kết quả (Việt) 1:

sự mong đợi, hoặc tải là không đủ để huy độngda có ma sát xuống dưới, chiếu củadi chuyển xuống là cần thiết, điều này có thể hoặc làđược thực hiện bằng cách sử dụng một hyperbol đơn kết hợp với dữ liệucần thiết để cuối cùng mang hành vi (giả sử cácyếu tố ma sát hoàn toàn huy động việc truy), bằng cách sử dụng các phương phápphát triển bởi Chin (1970), hoặc có thể được thực hiện với một cặphypebolic theo Fleming (1992).Sau đó nó vẫn còn để ước tính các hành vi đàn hồimà đã không có mặt trong mỗi yếu tố trong cáckiểm tra (gọi là "hành vi đo đường cong")và sau đó hành vi đàn hồi này có thể được thêm vào cáckết quả là dọc theo trục dọc, như minh họa dưới đây trongHình 4.Nó có thể được lưu ý rằng nén đàn hồi trong cáckiểm tra tải trọng tương đương hàng đầu luôn luôn vượt quá đó huy động việc truytrong một thử nghiệm di động O bi-directional.Xây dựng một giải pháp tương đối đơn giản mà cho một centroid ma sát chuyểnMô hình hiệu quả của phân phối ma sát huy động việc truytrong bài kiểm tra là đơn giản, Fleming (1992).Các thành phần đàn hồi trong sự trở lên tổng số phong tràođo do đó có thể được đánh giá, ước lượng vàso sánh với thực tế đo được nén. Điều nàyvị trí của centroid chuyển ma sát cũng có thểđược sử dụng để đánh giá hiệu quả của da ma sát phân phối các yếu tố downwardly đã được tải, và nếuđầy đủ các yếu tố lại không huy động việc truy trong thời gian thử nghiệm, cáccentroid có thể được đánh giá lại cho đàn hồi tương đươngnén mà sẽ xảy ra nếu nạp là lúcđầu cọc test nếu thích hợp.Các hành vi đàn hồi của các yếu tố bên dưới cácO-cell đã nằm trong dữ liệu thử nghiệm như vậy khôngbổ sung ảnh hưởng cần phải được xem xét.cùng nhau đối với displacements thông thường vàđàn hồi bổ sung, rút ngắn không mong đợi để trongkiểm tra dữ liệu được thêm vào kết quả, được tìm thấy bằng cách sử dụngCemsolve®, Fleming (1992) mà trong đó dây cao suthành phần (đo) cũng mô hình để lại cáchành vi địa (ma sát thực tế và kết thúc mang) được xác định; Điều này đại diện cho hành vi của phần cứng.Một khi các hành vi modelled cứng nhắc của mỗi phần tử là thu được; những điều này, và hành vi đàn hồidự kiến cho các yếu tố toàn bộ nền tảng có thểThêm vào với nhau.Hình 5 dưới đây cho thấy một phân tích Cemsolve® điển hình của phần dưới của cọc thử nghiệm, mặc dùtrong trường hợp này, các yếu tố của các cọc dưới O-celllà ngắn hạn và do đó các thành phần hồi nàokhông đóng góp nhiều để giải quyết tất cả. Trong cácphân tích, nó là ước tính rằng các thành phần ma sátxuống là chúng tôi = 1100 kN và cuối cùng kết thúc vòng biUB = 4200 kN với một độ cứng cơ sở điển hình của đất sét,EB = 48000 kN/m2:Tại cùng một thời gian vì hành vi xuống sẽ hiển thị ở trên được ghi nhận, sự chuyển động trở lêntrong này 1200mm đường kính cọc bê tông cốt thépcũng được đăng nhập và được trình bày trong hình 6 dưới đây.

Kết quả (Việt) 2:

mong đợi, hoặc tải là không đủ để huy động
ma sát da có sẵn xuống, dự báo về
sự chuyển động là cần thiết, điều này có thể hoặc
được thực hiện bằng một hyperbol đơn phù hợp với các dữ liệu
cần thiết để các hành vi mang cuối (giả định các
yếu tố ma sát là hoàn toàn huy động ), sử dụng các phương pháp
được phát triển bởi Chin (1970), hoặc có thể được thực hiện với một cặp
của các chức năng hyperbolic theo Fleming (1992).
sau đó, nó vẫn còn để ước tính các hành vi đàn hồi
mà đã không có mặt trong mỗi phần tử trong các
bài kiểm tra (gọi tắt là "đường cong vi đo")
và sau đó hành vi đàn hồi này có thể được thêm vào các
kết quả theo trục thẳng đứng, như minh họa dưới đây trong
hình 4.
Nó có thể được lưu ý rằng nén đàn hồi trong
thử tải đầu tương đương luôn vượt quá vốn huy động
trong một thử nghiệm O-cell bi-directional.
việc xây dựng một giải pháp gần đúng đơn giản trong đó một trọng tâm của chuyển ma sát được giả định
để mô hình ảnh hưởng của ma sát phân phối huy động
trong thời gian thử nghiệm là đơn giản, Fleming (1992).
các thành phần đàn hồi trong trở lên tổng số phong trào
đo do đó có thể được đánh giá, ước tính và
so với nén thực tế đo. Điều này
vị trí của trọng tâm của chuyển ma sát cũng có thể
được sử dụng để đánh giá hiệu quả của việc phân phối ma sát da nếu phần tử đã được nạp downwardly, và nếu
các yếu tố không được huy động đầy đủ trong quá trình thử nghiệm,
trọng tâm có thể được đánh giá lại cho các đàn hồi tương đương
nén mà sẽ xảy ra nếu việc bốc là ở
phía trên cùng của cọc thử, nếu thích hợp.
các hành vi đàn hồi của phần tử dưới
O-cell đã được chứa trong các dữ liệu thử nghiệm vì vậy không
ảnh hưởng bổ sung cần phải được xem xét.
đối với thông thường cùng với chuyển vị và
rút ngắn đàn hồi bổ sung không được dự kiến sẽ được
các dữ liệu thử nghiệm được thêm vào kết quả, được tìm thấy bằng cách sử dụng
Cemsolve®, Fleming (1992), trong đó đàn hồi
thành phần (đo) cũng được mô phỏng lại các
hành vi địa kỹ thuật (ma sát thực tế và kết thúc mang) được xác định; này đại diện cho hành vi tố cứng nhắc.
Một khi các mô hình hành vi cứng nhắc của mỗi phần tử thu được; này, và các hành vi đàn hồi
dự kiến cho toàn bộ phần tử nền tảng có thể được
thêm vào với nhau.
Hình 5 dưới đây cho thấy một phân tích Cemsolve® điển hình của phần dưới cùng của cọc thử, mặc dù
trong trường hợp này, các yếu tố của cọc dưới O-cell
là ngắn và do đó các thành phần đàn hồi không
không đóng góp nhiều vào tổng quyết toán. Trong
phân tích, người ta ước tính rằng các thành phần ma sát
xuống là hệ = 1100 kN và cùng đích mang
Ub = 4200 kN với một độ cứng cơ sở tiêu biểu của đất sét,
Eb = 48000 kN / m2:
Đồng thời là hành vi xuống hiển thị trên được ghi lại, sự chuyển động lên
đường kính 1200mm này được gia cố cọc bê tông
cũng đã được lưu lại và được trình bày trong hình 6 bên dưới.

Kết quả (Việt) 3:

Mong đợi, hoặc tải không đủ để cơ động.Có sẵn bằng cách chiếu dưới da,Môn thể thao dưới là cần thiết, đó cũng có thể.Sử dụng một hyperbol rất khớp với dữ liệuLiên quan đến hành vi (giả sử mang thiết bị đầu cuốiYếu tố hoàn toàn bằng cách huy động), sử dụng phương phápBy cằm (1970), hoặc có thể dùng làm một vớiHàm hypebolic theo Fleming (1992).Sau đó, nó vẫn còn là ước tính đàn hồi của hành viĐó là không tồn tại ở tất cả các yếu tố trênKiểm tra (gọi là "biện pháp hành động của đường cong")Và những hành động đàn hồi có thể được thêm vàoKết quả dọc theo trục dọc, như hình dưới đây đã si - chem.Sơ đồ 4.Nó có thể sẽ chú ý đến, nén trong đàn hồiTương đương với trọng tải thử nghiệm cao cấp hơn huy động luônTrong một thử nghiệm của hai chiều tự cân bằng.Giả sử một xấp xỉ đơn giản hóa của giải, trong đó có xích mích chuyển trọng tâm được cho làMô hình phân phối ma sát động ảnh hưởngTrong quá trình thử nghiệm rất đơn giản, Fleming (1992).Trên tổng thể thao trong thành phần đàn hồiDo đó, đo lường có thể để đánh giá, dự đoán vàVới thực tế đo lường nén của hơn.Đây.Cọ xát phải chuyển trọng tâm trí cũng có thểĐược dùng để đánh giá tác động của các yếu tố phân phối ma sát da nếu là tải xuống, nếuKhông đầy đủ các yếu tố động đang kiểm traTrọng tâm có thể đánh giá tương đương của đàn hồiNén sẽ xảy ra nếu nạp là ởNếu phù hợp, thử cái cọc trên đỉnh núi.Dưới các yếu tố hành động đàn hồiThử nghiệm đã chứa dữ liệu khôngCần cân nhắc thêm ảnh hưởng.Sẽ chuyển chung vớiDự kiến, không ở thêm tính đàn hồi.Kết quả kiểm tra dữ liệu đã được thêm vào trong, được phát hiện đã qua sử dụngCemsolve ®, Fleming (1992) tính đàn hồiCác thành phần (đo lường) cũng được làm người mẫu điCơ học đất đá có hành vi (thực tế cọ xát và cuối cùng vị) để xác định, đó là kiên quyết hành động của các nguyên tố.Một khi bị câu mọi yếu tố hành động kiên quyết, những hành vi, và đàn hồiDự kiến toàn bộ các yếu tố cơ bản có thểVà ở bên nhau.Biểu đồ bên dưới 5 hiển thị một điển hình cemsolve ® phân tích kiểm tra chất đáy, mặc dùTrong trường hợp này, đô thị thử cái cọcLà yếu tố ngắn, vì vậy độ đàn hồiKhông có đóng góp rất lớn sẽ giải quyết.ỞPhân tích thành phần của nó ước tính cọ xátCho là chúng ta = 11 kN và giới hạn đầu thừaUB = 4200 kN vừa độ điển hình với nền tảng của đất sét,Thương mại điện tử = 48000 / mét vuông:Trong khi đó hiện hành vi nêu trên xuống dưới được ghi âm, với thể thao trênỞ đây 1200 mm đường kính cọc bê tông cốt thépCũng được ghi nhận, và trong hình 6 đã - si.