Where the upward movement is projec

Where the upward movement is projected, this can be done with high reliability as the behaviour is normally dominated by skin friction only and a single hyperbolic curve can be made to match the recorded data. Generally, in the design of a single level bidirectional test, the downward movement is normally expected to be larger than the movement upward;
and therefore the end bearing component may be mobilized if sufficient load is applied. However,should the behaviour of the pile elements not follow expectations, or the load be insufficient to mobilize the available skin friction downwards, projection of the downward movement is required, this can either be done using a single hyperbolic matched to the data pertinent to the end bearing behaviour (assuming the friction element is fully mobilised), using the method developed by Chin (1970), or can be done with a pair of hyperbolic functions as per Fleming (1992). It then remains to estimate the elastic behaviour which was not present in each element during the test (referred to as the “measured behaviour curve”) and then this elastic behaviour can be added to the result along the vertical axis, as illustrated below in Figure 4. It may be noted that the elastic compression in the equivalent top load test always exceeds that mobilised in a bi-directional O-cell test. The formulation of a simplified approximate solution in which a centroid of friction transfer is assumed to model the effect of distributed friction mobilised during the test is straightforward, Fleming (1992). The elastic component in the upward total movement measured can therefore be assessed, estimated and compared to the actual measured compression. This location of the centroid of friction transfer can also be used to assess the effect of skin friction distribution if the element were downwardly loaded, and if the element is not fully mobilised during the test, the centroid may be re-assessed for the equivalent elastic compression which would occur if the loading was at the top of the test pile if appropriate. The elastic behaviour of the element below the O-cell is already contained within the test data so no additional influence needs to be considered. together with respect to common displacements and the additional elastic shortening not expected to be in the test data is added to the result, is found by using Cemsolve®, Fleming (1992) in which the elastic component (measured) is also modelled leaving the geotechnical behaviour (actual friction and end bearing) to be determined; this represents the rigid element behaviour. Once the modelled rigid behaviour of each element is obtained; these, and the elastic behaviour expected for the entire foundation element can be
added together. Figure 5 below shows a typical Cemsolve® analysis of the bottom portion of the test pile, although
in this case the element of the pile below the O-cell is short and therefore the elastic component does not contribute much to the total settlement. In the analysis, it is estimated that the frictional component down is Us = 1100 kN and the ultimate end bearing Ub = 4200 kN with a base stiffness typical of clay, Eb = 48000 kN/m2: At the same time as the downward behaviour displayed above was recorded, the upward movement in this 1200mm diameter reinforced concrete pile was also logged and is presented in Figure 6 below.

Kết quả (Việt) 1:

Nơi mà sự chuyển động trở lên dự kiến, điều này có thể được thực hiện với độ tin cậy cao như hành vi thường bị chi phối bởi da ma sát chỉ và một đường cong hyperbol đơn có thể được thực hiện để phù hợp với các dữ liệu được ghi nhận. Nói chung, trong việc thiết kế một thử nghiệm đơn cấp bidirectional, di chuyển xuống bình thường dự kiến sẽ lớn hơn so với các phong trào trở lên;và do đó kết thúc mang thành phần có thể được huy động nếu đủ tải được áp dụng. Tuy nhiên, nên hành vi của các yếu tố cọc không tuân theo sự mong đợi, hoặc tải là không đủ để huy động ma sát có da xuống dưới, chiếu xuống di chuyển là cần thiết, hoặc là điều này có thể thực hiện bằng cách sử dụng một hyperbol đơn phù hợp với các dữ liệu cần thiết để cuối cùng mang hành vi (giả sử các yếu tố ma sát đầy huy động việc truy), bằng cách sử dụng các phương pháp được phát triển bởi Chin (1970) , hoặc có thể được thực hiện với một cặp hàm hypebolic theo Fleming (1992). Sau đó nó vẫn còn để ước tính các hành vi đàn hồi và cũng không hiện diện trong mỗi phần tử trong thời gian thử nghiệm (được gọi là "hành vi đo đường cong") và sau đó hành vi đàn hồi này có thể được thêm vào kết quả dọc theo trục dọc, như minh họa dưới đây trong hình 4. Nó có thể được lưu ý việc nén đàn hồi trong thử nghiệm tương đương đầu tải luôn vượt quá đó huy động việc truy trong một thử nghiệm di động O bi-directional. Xây dựng các giải pháp tương đối đơn giản trong đó một centroid ma sát chuyển cho mô hình hiệu quả của phân phối ma sát huy động việc truy trong bài kiểm tra là đơn giản, Fleming (1992). Các thành phần đàn hồi tổng cộng trở lên di chuyển đo do đó có thể được đánh giá, ước tính và so sánh với thực tế đo được nén. Vị trí này của centroid chuyển ma sát cũng có thể được sử dụng để đánh giá hiệu quả của da ma sát phân phối nếu các yếu tố downwardly đã được tải, và nếu các yếu tố không đầy đủ huy động việc truy trong thời gian thử nghiệm, centroid có thể được tái đánh giá cho nén đàn hồi tương đương mà sẽ xảy ra nếu nạp ở đầu của đống test nếu thích hợp. Các hành vi đàn hồi của các phần tử dưới O-cell đã nằm trong kiểm tra dữ liệu do đó không ảnh hưởng bổ sung cần phải được xem xét. cùng với sự tôn trọng phổ biến displacements và đàn hồi bổ sung, rút ngắn không mong đợi để trong các bài kiểm tra dữ liệu được thêm vào kết quả, được tìm thấy bằng cách sử dụng Cemsolve®, Fleming (1992) mà trong đó các thành phần đàn hồi (đo) cũng theo mô hình để lại hành vi địa (ma sát thực tế và kết thúc mang) được xác định; Điều này đại diện cho hành vi của phần cứng. Một khi các hành vi modelled cứng nhắc của mỗi phần tử là thu được; những điều này, và hành vi đàn hồi dự kiến cho các yếu tố toàn bộ nền tảng có thểThêm vào với nhau. Hình 5 dưới đây cho thấy một phân tích Cemsolve® điển hình của phần dưới của cọc thử nghiệm, mặc dùtrong trường hợp này các yếu tố của cọc bên dưới các tế bào O ngắn và do đó các thành phần đàn hồi không đóng góp nhiều để giải quyết tất cả. Trong phân tích, người ta ước tính rằng các thành phần ma sát xuống là chúng tôi = 1100 kN và kết thúc cuối cùng mang Ub = 4200 kN với một độ cứng cơ sở điển hình của đất sét, Eb = 48000 kN/m2: cùng một lúc như hành vi xuống sẽ hiển thị ở trên được ghi lại, di chuyển trở lên trong này 1200mm đường kính cọc bê tông cốt thép cũng được ghi lại và được trình bày trong hình 6 dưới đây.

Kết quả (Việt) 2:

Trường hợp chuyển đi lên dự, điều này có thể được thực hiện với độ tin cậy cao như hành vi thường được thống trị bởi chỉ ma sát da và một đường cong hyperbol duy nhất có thể được thực hiện để phù hợp với các dữ liệu được ghi. Nói chung, trong các thiết kế của một thử nghiệm hai chiều đơn cấp, sự chuyển động thường được dự kiến sẽ lớn hơn so với xu hướng tăng;
và do đó các thành phần mang cuối cùng có thể được huy động khi đủ tải được áp dụng. Tuy nhiên, nên hành vi của các yếu tố đống không theo sự mong đợi, hoặc tải là không đủ để huy động ma sát da có sẵn xuống, dự báo về sự chuyển động là cần thiết, điều này có thể hoặc có thể được thực hiện bằng một hyperbol đơn phù hợp với các dữ liệu liên quan đến kết thúc mang hành vi (giả định các yếu tố ma sát được huy động đầy đủ), sử dụng các phương pháp được phát triển bởi Chin (1970), hoặc có thể được thực hiện với một cặp chức năng hyperbolic theo Fleming (1992). Sau đó nó vẫn còn để ước tính các hành vi đàn hồi mà đã không có mặt trong mỗi phần tử trong khi thử nghiệm (gọi là "đường cong vi đo") và sau đó hành vi đàn hồi này có thể được thêm vào kết quả theo trục thẳng đứng, như minh họa trong hình 4. Nó có thể được lưu ý rằng nén đàn hồi trong thử tải đầu tương đương luôn vượt quá vốn huy động trong một thử nghiệm O-cell bi-directional. Việc xây dựng một giải pháp gần đúng đơn giản trong đó một trọng tâm của chuyển ma sát được giả định mô hình ảnh hưởng của ma sát phân phối huy động trong khi thử nghiệm là đơn giản, Fleming (1992). Các thành phần đàn hồi trong tổng số dịch chuyển đi lên đo do đó có thể được đánh giá, ước tính và so sánh với thực tế đo nén. Vị trí này của trọng tâm của chuyển ma sát cũng có thể được sử dụng để đánh giá hiệu quả của phân phối ma sát da nếu phần tử đã được nạp downwardly, và nếu phần tử không được huy động đầy đủ trong thời gian thử nghiệm, trọng tâm có thể được đánh giá lại cho các đàn hồi tương đương nén mà sẽ xảy ra nếu việc bốc là ở đầu các cọc thử, nếu thích hợp. Các hành vi đàn hồi của phần tử dưới O-cell đã được chứa trong dữ liệu thử nghiệm nên không có ảnh hưởng bổ sung cần phải được xem xét. cùng nhau đối với chuyển vị thông thường và ngắn đàn hồi bổ sung không được dự kiến sẽ được các dữ liệu thử nghiệm được thêm vào kết quả với, được tìm thấy bằng cách sử dụng Cemsolve®, Fleming (1992), trong đó các thành phần đàn hồi (đo) cũng được mô phỏng lại các địa kỹ thuật hành vi (ma sát thực tế và mang kết thúc) được xác định; này đại diện cho hành vi tố cứng nhắc. Khi các hành vi cứng nhắc theo mô hình của mỗi phần tử thu được; này, và các hành vi đàn hồi dự kiến cho toàn bộ phần tử nền tảng có thể được
thêm vào với nhau. Hình 5 dưới đây cho thấy một phân tích Cemsolve® điển hình của phần dưới cùng của cọc thử, mặc dù
trong trường hợp này, các yếu tố của cọc dưới O-cell là ngắn và do đó các thành phần đàn hồi không đóng góp nhiều vào tổng quyết toán. Trong phân tích, người ta ước tính rằng các thành phần ma sát xuống là hệ = 1100 kN và cùng đích mang Ub = 4200 kN với một độ cứng cơ sở tiêu biểu của đất sét, Eb = 48000 kN / m2: Đồng thời là hành vi xuống hiển thị trên được ghi lại, sự chuyển động lên đường kính 1200mm này được gia cố cọc bê tông cũng đã được lưu lại và được trình bày trong hình 6 bên dưới.

Kết quả (Việt) 3:

Môn thể thao này dự kiến hướng lên trên, độ tin cậy cao có thể làm những hành động thường là dominant da cọ xát chỉ và một đường cong hyperbol có thể là quyết định phù hợp với dữ liệu được ghi lại.Nói chung, ở một mức độ kiểm tra hai chiều của thiết kế, thường là lớn hơn so với dự kiến sẽ xuống vận động thể thao trên;Do đó, thành phần có thể mang thiết bị đầu cuối sẽ được huy động, nếu có đủ tải trọng.Tuy nhiên, nếu không làm theo mong muốn của đơn vị điều hành vi, hoặc tải không đủ để huy động được có sẵn dưới da cọ xát, dòng chảy xuống chiếu là cần thiết, đó có thể sử dụng một loại tương ứng với hành vi mang cuối liên quan đến dữ liệu (được cho là yếu tố hoàn toàn bằng cách huy động), sử dụng phương pháp này phát triển hàm (1970), hoặc có thể làm một cặp hàm hypebolic theo Fleming (1992).Sau đó, nó vẫn còn là hành vi ước tính đàn hồi, đó là không tồn tại trong mọi yếu tố trong quá trình thử nghiệm (gọi là "hành vi đo đường cong"), và những hành động đàn hồi có thể được thêm vào kết quả dọc theo trục dọc, như bản đồ những sê - 4.Có thể chỉ là tương đối cao cấp trong sự hồi phục của trọng tải thử nghiệm nén hơn huy động hai chiều luôn luôn trong thử nghiệm.Một xấp xỉ đơn giản hóa của giải, trọng tâm cọ xát chuyển cho rằng mô hình phân phối ma sát động trong thử nghiệm hiệu ứng trực tiếp với mày, Fleming (1992).Ở phía trên tổng thể thao đo độ đàn hồi tố, do đó có thể để đánh giá, đánh giá và so với thực tế đo lường nén.Địa điểm này cũng có thể được sử dụng để cọ xát chuyển trọng tâm đánh giá tác động của các yếu tố phân phối ma sát da nếu là tải xuống, nếu không đầy đủ các yếu tố động đang trong quá trình thử nghiệm, trọng tâm có thể sẽ đánh giá tương đương của độ đàn hồi nén, nếu nạp trong khi kiểm tra vụ trên hợp xuất hiện.Các yếu tố hành động đàn hồi dưới pháp luật đã chứa dữ liệu thử nghiệm, không cần cân nhắc thêm ảnh hưởng.Cùng nhau chung chuyển thêm đàn hồi và dự kiến sẽ không rút ngắn trong dữ liệu thử nghiệm thêm vào kết quả, được tìm thấy cemsolve ®, Fleming (1992), đàn hồi (đo lường) cũng bắt chước bỏ yếu tố hành động đất đá (thực tế cọ xát đầu thừa) để xác định các yếu tố hành động; điều này có nghĩa là kiên quyết.Một khi bị câu mọi yếu tố hành động kiên quyết, những yếu tố cơ bản, và dự đoán sự hồi phục của toàn bộ hành vi có thểVà ở bên nhau.Biểu đồ bên dưới 5 hiển thị một điển hình cemsolve ® phân tích kiểm tra chất đáy, mặc dùTrong trường hợp này là cái cọc móng đơn vị rất ngắn, vì vậy độ đàn hồi không đến yếu tố đóng góp tổng giải quyết.Trong phân tích, theo ước tính, là chúng ta là 1100 kN, cuối cùng và là nền tảng của đất sét vừa độ điển hình UB = 4200 kN mang cọ xát các phần thương mại điện tử = 48000 / mét vuông: trong thời gian hiện hành vi trên xuống dưới cùng một đống hồ sơ, bê tông cốt thép trong đó 1200 mm đường kính với thể thao cũng được ghi lại, trong biểu đồ bên dưới 6 đưa ra.