solids are diluted in hydropulpers

solids are diluted in hydropulpers with recirculated process water in order to obtain a maximum solids content of 10%. The light impurities like plastics, foils, textiles, wood etc as well as heavy impurities like stone, batteries, metals etc are removed by means of a rake and a heavy fraction trap. This process results in a thick, pumpable suspension that is fed to the digester. The grit removal system can be optionally added in order to separate the remaining finest matter like sand, little stones and glass splinters. Although commonly applied as single-stage system, BTA also offers a multi-stages system depending on the size of the plant. Single-stage systems are mainly for relatively small, decentralized waste management units whereas multi¬stages systems are mainly for plants with capacities of more than 50,000 tons/year. The temperature in BTA process is maintained in the mesophilic range, normally at 35 °C and the digester is considered as a completely mixed reactor. Mixing is performed by biogas injection. The digestion residue is dewatered by a decanter centrifuge and generally sent to aerobic post-treatment. The water demand of the process is met by recirculating the process water. Depending upon the waste composition and local requirements, excess process water is sent to the sewage system, or will be additionally treated on-site before it can be discharged. The generated biogas can be recovered for use in gas engines or co-heat and power (CHP) stations. Depending on the waste composition, the gas yield ranges between 80 and 120 m3/ton of biowaste (Kubler eta/., 2000; Chavez-Vazquez and Bagley, 2002; Nichols, 2004; Haines, 2008).
Schwarting-Uhde. The Schwarting-Uhde process adopts a two-stage wet anaerobic digestion process which is performed in a series of two vertical plug-flow reactors. The first reactor is operated at mesophilic temperature for hydrolysis and acidification processes while the second reactor is operated at thermophilic temperature for methanogenesis. The source-sorted biowaste is shredded to reduce the particle size and diluted to a TS concentration of around 12 %. The slurry is pre-heated to the intended temperature by heat exchangers and then pumped through a series of perforated plates placed within the reactor, which is employed to ensure the uniformity of upward movement and to maintain plug-flow conditions. Mechanical stirrers are not needed in for mixing purposes. An adequate mixing is obtained by raising and lowering the column of liquid in the tank, thus creating turbulence at the perforated plates via time-controlled impulse pumps. The retention time in both reactors is about 5 to 6 days making an overall retention time of 10 to 12 days. Biogas is collected at the top of the digesters, whereas settled heavy solids, which accumulate at the bottom of the reactors, are frequently removed via screw pumps. This process design offers an advantage in decreasing the potential formation of a thick floating scum layer which is commonly plaguing wet anaerobic digestion. However, due to the high risk of perforated plates clogging, the Schwarting-Uhde process is only suitable to treat relatively clean highly biodegradable biowastes (Lissens, et al., 2001; Vandevivere et al., 2002). A full-scale Schwarting-Uhde plant was reported to have stable operation at an OLR of up to 6 kg VSm-3 d-1 (Throsch and Niemann, 1999 in Trzcinski and Stuckey, 2009). A successful solids elimination of 55 - 60 % was reported to be achieved by a Schwarting-Uhde plant treating sludge from a wastewater treatment plant (EC, 1995).
Linde-BRV. The Linde-BRV process can be considered as two-stage dry anaerobic digestion. After pre-treatment to reduce the particle size and to remove impurities, the solids concentration of source-separated biowastes is adjusted to 34 %. The slurry is then pre-digested in an aerobic upstream stage where the organic materials are partially hydrolyzed (Vandevivere et al., 2002). After 2 days of retention time, the pre¬digested slurry is pumped to a rectangular shaped concrete digester in horizontal plug- flow mode. The mixing is accomplished by several agitators of transverse paddles. The horizontal plug-flow movement is ensured by a walking floor installed on the bottom of the reactor which also functions to transport the sediments to the digester’s discharging end (Nichols, 2004; Zaher et al., 2007). The process is commonly kept at thermophilic temperature although modification to mesophilic is also possible. Some of the heating is done outside the digester with a short heat exchanger, but primarily heating occurs within the digester walls using a heat exchanger. In the termophilic process, the retention time is reported about 21-25 days with an OLR of 8 kg VS m-3 d-1 (Vandevivere, 2002; Zaher et al., 2007).
2.4 Process improvement and current state
Although it is quite difficult to compare due to experimental set-ups and/or materials, in the last 10 years, anaerobic digestion of solid waste has been gaining more attention from scientists and industrialists. Many researches and reports have been conducted regarding almost every aspect of anaerobic digestion of solid waste which are useful for process improvement or to actualize a more robust reactor design. Some authors focused on the kinetics of anaerobic biodegradation of complex waste such as OFMSW which is considered as a key issue for the understanding of the process and for the design of treatment units. Mata-Alvarez et al. (2000), for instance, compiled the first order kinetic constant values for hydrolysis (which is considered as rate limiting step in anaerobic digestion of solid waste) of different materials. Other papers (refer to sub-chapter 2.2 and 2.3) reported the performance of different reactor configurations (one-stage or multi-stage, dry or wet) and effects of inhibition substances, as well as effects of basic parameters such as pH, temperature, mixing, etc. This sub-chapter will briefly discuss some aspects which have not been discussed previously namely: pre¬treatment for process enhancement, co-digestion OFMSW with other types of waste, and current state application of anaerobic digestion of solid waste technologies.
2.4.1 Pre-treatments for process enhancement
Due to the substrate characteristics, hydrolysis is considered as the rate limiting step in anaerobic digestion of OFMSW. Therefore, many researches were focused on the process in order to improve degradation rates and biogas yields. According to several reports, hydrolysis improvement can be achieved through proper pre-treatments which have obvious links to the increase of biogas yields. Pre-treatment methods for OFMSW can be biological, mechanical or physico-chemical (Delgenes etal., 2003).
Biological pre-treatment can be achieved by the means of for example aerobic pre-composting methods which show positive improvement of methane yields and solids reduction (Capela etal., 1999 in Mata-Alvarez etal., 2000). Miah et al. (2005) reported that addition of aerobic thermophilic sludge improves the biogas production and solids reduction, presumably that thermophilic aerobic bacteria secrete external enzymes which dissolve particulate organic matters more actively.
Mechanical pre-treatment is commonly aimed to reduce particle size. Comminution to reduce the size of waste particles provides several advantages including the increase of dissolved compounds due to cell rupture, exposition of surface areas which were previously inaccessible for microbial degradation and alteration of the sample structure such as the lignocelluloses arrangements (Palmowski and Müller, 2003).
Chemical pre-treatment canbe accomplished by alkaline pre-treatment. The chemical treatment of the fibres with NaOH, NH4OH or a combination led to an increased methane potential (Mata-Alvarez et a/., 2000). The same improvement was also reported when a pre-treatment by addition of lime was done (Lopez-Torres and Espinosa- Llorens, 2008).
2.4.2 Co-digestion of OFMSW with other types of waste
Co-digestion of OFMSW with other types of waste is an interesting alternative to improve biogas production, to obtain a more stable process and to achieve a better handling of waste. However, some possible disadvantages (e.g transport costs of co¬substrate, additional pre-treatment facilities and the problems arising from the harmonization of the waste generators) have to be taken into account (Mata-Alvarez et a/., 2003).

Kết quả (Việt) 1:

chất rắn được pha loãng trong hydropulpers với quá trình tái nước để có được một nội dung chất rắn tối đa là 10%. Các tạp chất ánh sáng như nhựa, lá, dệt, gỗ vv cũng như tạp chất nặng như đá, pin, kim loại vv được loại bỏ bằng phương tiện của một rake và một cái bẫy nặng phần nhỏ. Quá trình này kết quả trong một đình chỉ dày, pumpable cung cấp cho digester. Hệ thống loại bỏ nghiến có thể được thêm vào tùy chọn để tách vấn đề còn lại tốt nhất như cát, ít đá và mảnh thủy tinh. Mặc dù thường được áp dụng như là một tầng hệ thống, BTA cũng cung cấp một hệ thống đa giai đoạn tùy thuộc vào kích thước của nhà máy. Một tầng hệ thống có chủ yếu là cho các đơn vị tương đối nhỏ, phân cấp quản lý chất thải trong khi hệ thống multi¬stages chủ yếu là cho các nhà máy với khả năng của hơn 50.000 tấn/năm. Nhiệt độ trong Hiệp định quá trình được duy trì trong phạm vi hay, thường ở 35 ° C và digester được coi là một lò phản ứng hỗn hợp hoàn toàn. Pha trộn được thực hiện bằng cách tiêm khí sinh học. Các dư lượng tiêu hóa dewatered bởi một máy ly tâm bình pha lê và nói chung được gửi đến hiếu khí sau điều trị. Nhu cầu nước của quá trình được đáp ứng bởi recirculating nước quá trình. Tùy thuộc vào thành phần chất thải và các địa phương yêu cầu, dư thừa quá trình nước được gửi đến hệ thống nước thải, hoặc sẽ được thêm vào đó điều trị trong khuôn viên trước khi nó có thể được thải ra. Tạo ra khí sinh học có thể được phục hồi để sử dụng trong động cơ khí hoặc đồng nhiệt và năng lượng (CHP) trạm. Tùy thuộc vào thành phần chất thải, sản lượng khí phạm vi giữa 80 và 120 m3 / tấn biowaste (Kubler eta /., 2000; Chavez-Vazquez và Bagley, 2002; Nichols, năm 2004; Haines, 2008).Schwarting-Uhde. Quá trình Schwarting-Uhde thông qua một quá trình hai giai đoạn ẩm ướt kỵ khí tiêu hóa mà được thực hiện trong một loạt hai dòng chảy-cắm dọc lò phản ứng. Lò phản ứng đầu tiên hoạt động ở nhiệt độ hay cho quá trình thủy phân và quá trình axit hóa trong khi lò phản ứng thứ hai hoạt động ở các nhiệt độ nhiệt cho methanogenesis. Sắp xếp nguồn biowaste cắt nhỏ để giảm kích thước hạt và pha loãng với một nồng độ TS khoảng 12%. Bùn trước khi nung nóng đến nhiệt độ dự định bởi bộ trao đổi nhiệt và sau đó bơm thông qua một loạt các tấm đục lỗ được đặt trong lò phản ứng, mà làm việc để đảm bảo tính thống nhất của phong trào trở lên và để duy trì điều kiện lưu lượng cắm. Cơ khí stirrers không cần thiết trong để pha mục đích. Một trộn đầy đủ thu được bằng cách nâng và hạ thấp các cột của chất lỏng trong các bồn chứa, do đó tạo ra nhiễu loạn tại Tấm đục lỗ thông qua máy bơm điều khiển thời gian xung. Thời gian lưu giữ cả hai lò phản ứng là khoảng 5-6 ngày làm cho một thời gian lưu giữ tổng thể 10-12 ngày. Khí sinh học được thu thập ở trên digesters, trong khi giải quyết chất rắn nặng, tích lũy ở dưới cùng của các lò phản ứng, thường bị loại bỏ thông qua máy bơm trục vít. Thiết kế quy trình này cung cấp một lợi thế trong giảm sự hình thành tiềm năng của một dày nổi cặn bã lớp mà là thường gây rắc rối ướt kỵ khí tiêu hóa. Tuy nhiên, do nguy cơ cao tấm đục lỗ làm tắc nghẽn, quy trình Schwarting-Uhde là chỉ phù hợp với điều trị tương đối sạch cao phân hủy sinh học biowastes (Lissens, et al, 2001; Vandevivere et al., 2002). Một nhà máy quy mô đầy đủ Schwarting-Uhde được thông báo là có ổn định hoạt động tại một OLR của lên đến 6 kg VSm-3 d-1 (Throsch và Niemann, 1999 tại Trzcinski và Stuckey, 2009). Một loại bỏ thành công chất rắn 55-60% đã được báo cáo để có thể đạt được bởi một nhà máy Schwarting-Uhde điều trị bùn từ một nhà máy xử lý nước thải (EC, 1995).Linde-BRV. Trình Linde-BRV có thể được coi là tiêu hóa kị khí khô hai giai đoạn. Sau khi điều trị trước để giảm kích thước hạt và loại bỏ các tạp chất, nồng độ chất rắn của biowastes nguồn phân tách được điều chỉnh để 34%. Bùn sau đó trước khi tiêu hóa trong một giai đoạn hiếu khí thượng lưu nơi vật liệu hữu cơ là một phần thủy phân đạm (Vandevivere et al., 2002). Sau 2 ngày của thời gian lưu giữ, bùn pre¬digested bơm vào một hình chữ nhật hình dạng digester bê tông ở chế độ ngang plug-dòng chảy. Các pha trộn được thực hiện bởi một số agitators ngang paddles. Di chuyển ngang plug-dòng chảy được đảm bảo bởi một sàn đi bộ cài đặt trên dưới cùng của lò phản ứng mà cũng có chức năng vận chuyển các trầm tích của digester discharging cuối (Nichols, năm 2004; Zaher et al., 2007). Quá trình này thường được lưu giữ tại nhiệt nhiệt độ mặc dù sửa đổi hay cũng có thể. Một số các sưởi ấm được thực hiện bên ngoài digester với một trao đổi nhiệt ngắn, nhưng chủ yếu là hệ thống sưởi nhất xảy ra trong các bức tường digester bằng cách sử dụng một bộ trao đổi nhiệt. Trong quá trình termophilic, thời gian lưu giữ được báo cáo khoảng 21-25 ngày với một OLR 8 kg VS m-3 d-1 (Vandevivere, 2002; Zaher et al., 2007).2.4 xử lý cải thiện và tình trạng hiện tạiMặc dù nó là khá khó khăn để so sánh do thử nghiệm Set-Up và/hoặc vật liệu, trong 10 năm qua, kỵ khí tiêu hóa chất thải rắn đã đạt được nhiều sự chú ý từ các nhà khoa học và nhà công nghiệp. Nhiều nghiên cứu và báo cáo đã được tiến hành liên quan đến gần như mọi khía cạnh của kỵ khí tiêu hóa chất thải rắn đó là hữu ích để cải thiện quá trình hoặc để actualize một thiết kế lò phản ứng mạnh mẽ hơn. Một số tác giả tập trung vào động học phân kỵ khí phức tạp chất thải như OFMSW được coi là một vấn đề quan trọng cho sự hiểu biết của quá trình và thiết kế của đơn vị điều trị. Mata-Alvarez et al. (2000), ví dụ, biên soạn các đầu tiên thứ tự động liên tục giá trị cho thủy phân (mà được coi là tỷ lệ giới hạn bước kỵ khí tiêu hóa của chất thải rắn) vật liệu khác nhau. Giấy tờ khác (tham khảo phụ chương 2.2 và 2.3) báo cáo hiệu suất của cấu hình lò phản ứng khác nhau (giai đoạn một hoặc nhiều giai đoạn, khô hoặc ẩm ướt) và ảnh hưởng của các chất ức chế, cũng như ảnh hưởng của các thông số cơ bản như pH, nhiệt độ, trộn, vv. Chương phụ này một thời gian ngắn sẽ thảo luận về một số khía cạnh đó đã không được thảo luận trước đây cụ thể là: pre¬treatment cho việc tăng cường quá trình, đồng tiêu hóa OFMSW với các loại khác của nhà nước thải, và hiện tại ứng dụng của kỵ khí tiêu hóa của công nghệ xử lý chất thải rắn.2.4.1 Pre-phương pháp điều trị cho việc tăng cường quá trìnhDo đặc điểm bề mặt, thủy phân được xem là mức hạn chế bước kỵ khí tiêu hóa của OFMSW. Vì vậy, nhiều nghiên cứu đã được tập trung vào quá trình để nâng cao tỷ lệ suy thoái và sản lượng khí sinh học. Theo một số báo cáo, thủy phân cải tiến có thể đạt được thông qua phương pháp điều trị trước khi thích hợp có các liên kết rõ ràng để tăng sản lượng khí sinh học. Phương pháp điều trị trước cho OFMSW có thể là sinh học, cơ khí hoặc lý-hóa học (Delgenes etal., 2003).Xử lý trước khi sinh học có thể đạt được bằng phương tiện của ví dụ hiếu khí phương pháp trước phân mà hiển thị các cải tiến tích cực của mêtan sản lượng và chất rắn giảm (Capela etal., 1999 tại Mata-Alvarez etal., 2000). Miah et al. (2005) báo cáo rằng bổ sung của hiếu khí nhiệt bùn cải thiện khí sinh học sản xuất và chất rắn giảm, có lẽ là vi khuẩn hiếu khí nhiệt tiết ra các enzyme bên ngoài mà hòa tan hữu cơ hạt vấn đề tích cực hơn.Điều trị trước cơ khí thường nhằm mục đích để làm giảm kích thước hạt. Comminution để giảm kích thước của chất thải hạt cung cấp một số lợi thế trong đó có sự gia tăng của các hợp chất hòa tan do di động vỡ, trình bày của khu vực bề mặt mà trước đây không thể tiếp cận cho sự suy thoái của vi khuẩn và các thay đổi cấu trúc mẫu chẳng hạn như sự sắp xếp lignocelluloses (Palmowski và Müller, 2003).Hóa học trước khi điều trị canbe thực hiện bằng cách điều trị trước kiềm. Điều trị hóa học của các sợi với NaOH, NH4OH hoặc một sự kết hợp đã dẫn tới tỷ metan tăng tiềm năng (Mata-Alvarez et một /., 2000). Cải tiến tương tự cũng đã được thông báo khi một điều trị trước bằng cách thêm chanh đã được thực hiện (Lopez-Torres và Espinosa - Llorens, 2008).2.4.2 đồng tiêu hóa của OFMSW với các loại chất thảiCác tiêu hóa đồng của OFMSW với các loại chất thải là một sự thay thế thú vị để cải thiện sản xuất khí sinh học, để có được một quá trình ổn định hơn và để đạt được một tốt hơn xử lý chất thải. Tuy nhiên, một số bất lợi có thể (ví dụ như giao thông vận tải chi phí của co¬substrate, các tiện nghi khác trước khi điều trị và các vấn đề phát sinh từ sự hài hoà của máy phát điện thải) đã được đưa vào tài khoản (Mata-Alvarez et một /., 2003).

Kết quả (Việt) 2:

chất rắn được pha loãng trong nước hydropulpers với quá trình tái tuần hoàn để có được một hàm lượng chất rắn tối đa là 10%. Các tạp chất nhẹ như nhựa, lá, dệt may, gỗ, vv cũng như các tạp chất nặng như đá, pin, kim loại vv được loại bỏ bằng phương tiện của một cái cào và một cái bẫy phần nặng. Quá trình này kết quả trong một, hệ thống treo bơm dày mà là ăn để nấu. Các hệ thống loại bỏ grit có thể tùy chọn thêm vào để tách các vấn đề còn lại tốt nhất giống như cát, sỏi nhỏ và mảnh vụn thủy tinh. Mặc dù thường được áp dụng như là hệ thống duy nhất giai đoạn, BTA cũng cung cấp một hệ thống đa giai đoạn tùy thuộc vào kích thước của nhà máy. Hệ thống một giai đoạn chủ yếu là cho các đơn vị quản lý chất thải phi tập trung tương đối nhỏ trong khi hệ thống multi¬stages là chủ yếu cho các nhà máy có công suất hơn 50.000 tấn / năm. Nhiệt độ trong quá trình BTA được duy trì trong khoảng mesophilic, bình thường ở 35 ° C và nấu được xem như là một lò phản ứng hoàn toàn hỗn hợp. Trộn được thực hiện bằng biogas tiêm. Dư lượng tiêu hóa được tách nước bằng máy ly tâm chai và thường gửi đến Aerobic sau điều trị. Nhu cầu nước của quá trình này được đáp ứng bởi quá trình tuần hoàn nước. Tùy thuộc vào các thành phần chất thải và yêu cầu địa phương, quá trình nước dư thừa được gửi đến hệ thống thoát nước, hoặc sẽ được điều trị thêm trên trang web trước khi nó có thể được thải ra. Các khí sinh học được tạo ra có thể được thu hồi để sử dụng trong các động cơ khí hoặc (CHP) Trạm hợp nhiệt và điện. Tùy thuộc vào thành phần chất thải, sản lượng khí đốt khoảng từ 80 đến 120 m3 / tấn chất thải sinh học (Kubler eta / 2000;. Chavez-Vazquez và Bagley, 2002; Nichols, 2004; Haines, 2008).
Schwarting-UHDE. Quá trình Schwarting-UHDE thông qua một quá trình tiêu hóa yếm khí ướt hai giai đoạn được thực hiện trong một loạt các hai lò phản ứng plug-dòng chảy dọc. Các lò phản ứng đầu tiên được vận hành ở nhiệt độ mesophilic cho quá trình thủy phân và axit hóa trong khi các lò phản ứng thứ hai được vận hành ở nhiệt độ ưa nhiệt cho khí methan. Các chất thải sinh học nguồn sắp xếp được cắt nhỏ để làm giảm kích thước hạt và pha loãng đến nồng độ TS khoảng 12%. Bùn là pre-đun nóng đến nhiệt độ dự kiến của bộ trao đổi nhiệt và sau đó được bơm qua một loạt các tấm đục lỗ được đặt bên trong lò phản ứng, mà được sử dụng để đảm bảo tính thống nhất của phong trào đi lên và duy trì điều kiện plug-dòng chảy. Khuấy cơ học là không cần thiết trong các mục đích trộn. Một pha trộn đủ thu được bằng cách nâng cao và hạ thấp cột chất lỏng trong bể, do đó tạo ra sự hỗn loạn tại các tấm đục lỗ thông qua thời gian bơm kiểm soát xung động. Thời gian lưu giữ trong cả hai lò phản ứng là khoảng 5-6 ngày làm một thời gian duy trì tổng thể từ 10 đến 12 ngày. Biogas được thu ở phía trên cùng của nồi nấu, trong khi chất rắn nặng giải quyết, trong đó tích tụ ở dưới cùng của lò phản ứng, thường xuyên bỏ qua máy bơm trục vít. Thiết kế quy trình này cung cấp một lợi thế trong việc giảm sự hình thành tiềm năng của một lớp váng nổi dày mà thường gây rắc rối cho tiêu hóa yếm khí ẩm ướt. Tuy nhiên, do có nguy cơ cao của tấm đục tắc nghẽn, quá trình Schwarting-UHDE là chỉ thích hợp để điều trị tương đối sạch biowastes cao phân hủy sinh học (Lissens, et al, 2001;.. Vandevivere et al, 2002). Một quy mô toàn Schwarting-UHDE nhà máy đã được báo cáo là có hoạt động ổn định tại một OLR lên đến 6 kg VSM-3 d-1 (Throsch và Niemann, 1999 tại Trzcinski và Stuckey, 2009). Một chất rắn thành công loại bỏ 55-60% đã được báo cáo để đạt được bởi một nhà máy Schwarting-UHDE xử lý bùn thải từ một nhà máy xử lý nước thải (EC, 1995).
Linde-BRV. Quá trình Linde-BRV có thể được coi là hai giai đoạn khô tiêu hóa yếm khí. Sau khi tiền xử lý để làm giảm kích thước hạt và để loại bỏ tạp chất, nồng độ chất rắn của biowastes nguồn tách được điều chỉnh lên 34%. Bùn sau đó được pre-tiêu hóa trong giai đoạn thượng nguồn aerobic trí các vật liệu hữu cơ được thủy phân một phần (Vandevivere et al., 2002). Sau 2 ngày thời gian lưu nước, bùn pre¬digested được bơm vào một nồi bê tông hình chữ nhật ở chế độ dòng chảy plug ngang. Sự pha trộn được thực hiện bằng nhiều khuấy mái chèo ngang. Sự chuyển động plug-dòng chảy ngang được đảm bảo bởi một sàn đi bộ cài đặt trên đáy lò phản ứng mà cũng có chức năng vận chuyển trầm tích đến cùng xả của nồi nấu (Nichols, 2004; Zaher et al, 2007.). Quá trình này thường được giữ ở nhiệt độ ưa nhiệt mặc dù sửa đổi để mesophilic cũng có thể. Một số hệ thống sưởi được thực hiện bên ngoài nồi với một bộ trao đổi nhiệt ngắn, nhưng chủ yếu là nhiệt xảy ra trong các bức tường phân hủy bằng cách sử dụng một thiết bị trao đổi nhiệt. Trong quá trình termophilic, thời gian lưu giữ được thông báo về 21-25 ngày với một OLR 8 kg VS m-3 d-1 (Vandevivere, 2002; Zaher et al, 2007)..
Cải tiến 2.4 Quy trình và trạng thái hiện tại
Mặc dù nó là khá khó khăn để so sánh do thực nghiệm set-up và / hoặc các tài liệu, trong 10 năm qua, kỵ khí tiêu hóa của chất thải rắn đã được được sự chú ý nhiều hơn từ các nhà khoa học và nhà công nghiệp. Nhiều nghiên cứu và báo cáo đã được thực hiện liên quan đến gần như mọi khía cạnh của quá trình tiêu hóa yếm khí các chất thải rắn mà có ích cho việc cải tiến quá trình hoặc để hiện thực hóa một thiết kế lò phản ứng mạnh mẽ hơn. Một số tác giả tập trung vào các động học của phân hủy sinh học yếm khí các chất thải phức tạp như OFMSW được coi là một vấn đề quan trọng cho sự hiểu biết về quá trình và thiết kế cho các đơn vị điều trị. Mata-Alvarez et al. (2000), ví dụ, được biên soạn theo thứ tự đầu tiên giá trị hằng số động học của các quá trình thủy phân (được coi là tỷ lệ hạn chế bước trong quá trình tiêu hóa yếm khí các chất thải rắn) của vật liệu khác nhau. Các giấy tờ khác (tham khảo tiểu phần 2.2 và 2.3) báo cáo việc thực hiện các cấu hình khác nhau phản ứng (một giai đoạn hoặc nhiều giai đoạn, ướt hoặc khô) và ảnh hưởng của các chất ức chế, cũng như ảnh hưởng của các thông số cơ bản như pH, nhiệt độ , pha trộn, vv Điều này phụ chương sẽ thảo luận ngắn gọn một số khía cạnh chưa được thảo luận trước đây cụ thể là: pre¬treatment cho việc tăng cường quá trình, đồng tiêu hóa OFMSW với các loại chất thải khác, và ứng dụng hiện trạng tiêu hóa yếm khí các chất thải rắn công nghệ .
2.4.1 Pre-phương pháp điều trị để tăng cường quá trình
Do đặc điểm bề mặt, thủy phân được coi là giới hạn tốc độ bước trong quá trình tiêu hóa yếm khí các OFMSW. Do đó, nhiều nghiên cứu đã tập trung vào quá trình để cải thiện tỷ lệ suy thoái và sản lượng khí sinh học. Theo một số báo cáo, cải thiện quá trình thủy phân có thể đạt được thông qua đúng trước pháp điều trị mà có các liên kết rõ ràng với sự gia tăng của sản lượng khí sinh học. Phương pháp tiền xử lý cho OFMSW có thể sinh học, cơ học hoặc hóa lý (Delgenes etal., 2003).
Sinh học trước khi điều trị có thể đạt được bởi các phương tiện ví dụ phương pháp tiền tổng hợp aerobic mà thấy sự cải thiện tích cực của sản lượng khí metan và các chất rắn giảm (Capela etal., 1999 tại Mata-Alvarez etal., 2000). Miah et al. (2005) báo cáo rằng việc bổ sung hiếu khí bùn ưa nhiệt cải thiện việc sản xuất khí sinh học và các chất rắn giảm, có lẽ đó vi khuẩn hiếu khí ưa nhiệt tiết ra các enzym bên ngoài mà hòa tan các chất hữu cơ dạng hạt tích cực hơn.
Pre-cơ khí thường nhằm giảm kích thước hạt. Nghiền để làm giảm kích thước của các hạt chất thải cung cấp một số lợi thế bao gồm sự gia tăng của các hợp chất hòa tan do vỡ tế bào, giải trình của khu vực bề mặt mà trước đây không thể tiếp cận cho sự xuống cấp của vi sinh vật và sự thay đổi của cơ cấu mẫu như sự sắp xếp lignocelluloses (Palmowski và Müller, 2003 ).
Hóa canbe tiền xử lý thực hiện bằng cách kiềm tiền xử lý. Xử lý hóa học các sợi với NaOH, NH4OH hoặc kết hợp dẫn đến một tiềm năng tăng methane (Mata-Alvarez et a /., 2000). Những cải tiến tương tự cũng đã được báo cáo khi một tiền xử lý bằng cách bổ sung vôi đã được thực hiện (Lopez-Torres và Espinosa- Llorens, 2008).
2.4.2 Co-tiêu hóa của OFMSW với các loại chất thải khác
Co-tiêu hóa của OFMSW với các loại khác chất thải là một lựa chọn thú vị để cải thiện sản xuất khí sinh học, để có được một quá trình ổn định hơn và để đạt được một xử lý tốt chất thải. Tuy nhiên, một số nhược điểm nhất có thể (ví dụ như chi phí vận chuyển co¬substrate, cơ sở vật chất tiền xử lý bổ sung và các vấn đề phát sinh từ sự hài hòa của các chủ nguồn thải) phải được đưa vào tài khoản (Mata-Alvarez et a /., 2003).