in Fig. 5.70, which simulate the pa

in Fig. 5.70, which simulate the panels of superheaters that may be suspended from the
top of the combustion chamber. The temperature and the emissivity of the boundaries,
including the surface of the baffles, were taken as 800 K and 0.65, respectively, except
at x = 10 m and for 22 < z < 30 m, where the temperature was set equal to 1200 K and a
black body surface was assumed. An emitting-absorbing medium was assumed. The
calculations were performed using a grid with 20 x 60 x 60 control volumes, and the
inclined walls were simulated in a stepwise fashion. An angular discretization with
No = N, = 5 was employed both in the FVM and DTM calculations, while the SB
approximation was used in the DOM. The predicted net heat flux contours for the front
wall, side wall and back wall boiler using these three methods are presented in
Fig. 5.71. This figure shows that the maximum heat fluxes occur at the level where the
temperature and absorption coefficient of the medium are higher, i.e. at the burners
level of an actual boiler, and decrease pro essively towards the top, the bottom and the
vertical edges. The contour of 100 kW m- on the front wall exhibits a wavy shape due
to the influence of the baffles. The local heat fluxes are larger in vertical planes
equidistant from the baffles, and decrease towards the baffles. The contours are almost
identical regardless of the radiation model. It has been observed that the DTM
sometimes produces oscillatory solutions [867]. In this problem the DTM has also
required less iterations, but about 1.5 times more CPU time to attain convergence than
the DOM and the FVM.

Kết quả (Việt) 1:

in Fig. 5.70, which simulate the panels of superheaters that may be suspended from thetop of the combustion chamber. The temperature and the emissivity of the boundaries,including the surface of the baffles, were taken as 800 K and 0.65, respectively, exceptat x = 10 m and for 22 < z < 30 m, where the temperature was set equal to 1200 K and ablack body surface was assumed. An emitting-absorbing medium was assumed. Thecalculations were performed using a grid with 20 x 60 x 60 control volumes, and theinclined walls were simulated in a stepwise fashion. An angular discretization withNo = N, = 5 was employed both in the FVM and DTM calculations, while the SBapproximation was used in the DOM. The predicted net heat flux contours for the frontwall, side wall and back wall boiler using these three methods are presented inFig. 5.71. This figure shows that the maximum heat fluxes occur at the level where thetemperature and absorption coefficient of the medium are higher, i.e. at the burnerslevel of an actual boiler, and decrease pro essively towards the top, the bottom and thevertical edges. The contour of 100 kW m- on the front wall exhibits a wavy shape dueto the influence of the baffles. The local heat fluxes are larger in vertical planesequidistant from the baffles, and decrease towards the baffles. The contours are almostidentical regardless of the radiation model. It has been observed that the DTMđôi khi sản xuất oscillatory giải pháp [867]. Trong vấn đề này DTM có cũngyêu cầu ít hơn lặp đi lặp lại, nhưng thời gian CPU khoảng 1,5 lần hơn để đạt được hội tụ hơnDOM và FVM.

Kết quả (Việt) 2:

trong hình. 5.70, trong đó mô phỏng các tấm của bộ quá nhiệt có thể bị đình chỉ từ
đỉnh của buồng đốt. Nhiệt độ và độ phát xạ của các ranh giới,
bao gồm cả bề mặt của các vách ngăn được thực hiện như là 800 K và 0,65, tương ứng, ngoại trừ
tại x = 10 m và 22 <z <30 m, nơi mà nhiệt độ đã được thiết lập bằng với năm 1200 K và một
bề mặt cơ thể màu đen đã được giả định. Một môi phát ra hấp thụ được giả định. Các
tính toán được thực hiện bằng cách sử dụng một mạng lưới với 20 x 60 x 60 khối lượng kiểm soát, và các
bức tường nghiêng đã được mô phỏng trong một thời trang theo từng bước. An rời rạc góc với
No = N, = 5 đã được sử dụng cả trong FVM và tính toán DTM, trong khi SB
xấp xỉ được sử dụng trong các DOM. Các đường nét dòng nhiệt ròng dự báo cho phía trước
bức tường, bức tường bên và trở lại tường lò hơi sử dụng ba phương pháp này được thể hiện trong
hình. 5.71. Con số này cho thấy rằng các dòng nhiệt tối đa xảy ra ở cấp nơi
nhiệt độ và độ hấp thụ của môi trường hệ số cao hơn, tức là tại các ổ ghi
cấp độ của một lò hơi thực tế, và giảm pro essively về phía trên, phía dưới và các
cạnh thẳng đứng. Các đường viền của 100 kW m- trên bức tường phía trước thể hiện một hình dạng lượn sóng do
ảnh hưởng của các vách ngăn. Các dòng nhiệt cục bộ lớn hơn trong mặt phẳng thẳng đứng
cách đều từ các vách ngăn và giảm đối với các vách ngăn. Các đường nét gần như
giống hệt nhau không phụ thuộc vào mô hình bức xạ. Nó đã được quan sát thấy rằng các DTM
đôi khi tạo ra các giải pháp dao động [867]. Trong vấn đề này DTM cũng đã
yêu cầu lặp đi lặp lại ít hơn, nhưng nhiều hơn khoảng 1,5 lần thời gian CPU để đạt được hội tụ hơn
DOM và FVM.