10.9 - Limits for reinforcement of

10.9 - Limits for reinforcement of compression members
R10.9 - Limits for reinforcement of compression members

10.9.1 - Area of longitudinal reinforcement, Ast, for noncomposite compression members shall be not less
than 0.01Ag or more than 0.08Ag.

R10.9.1 - This section prescribes the limits on the amount of longitudinal reinforcement for noncomposite compression members. If the use of high reinforcement ratios would involve practical difficulties in the placing of concrete, a lower percentage and hence a larger column, or higher strength concrete or reinforcement (see R9.4) should be considered. The percentage of reinforcement in columns should usually not exceed 4 percent if the column bars are required to be lap spliced.
Minimum reinforcement - Since the design methods for columns incorporate separate terms for the load carried by
concrete and by reinforcement, it is necessary to specify some minimum amount of reinforcement to ensure that only reinforced concrete columns are designed by these procedures.
Reinforcement is necessary to provide resistance to bending, which may exist whether or not computations
show that bending exists, and to reduce the effects of creep and shrinkage of the concrete under sustained compressive stresses. Tests have shown that creep and shrinkage tend to transfer load from the concrete to the reinforcement, with a consequent increase in stress in the reinforcement, and that this increase is greater as the ratio of reinforcement decreases. Unless a lower limit is placed on this ratio, the stress in the reinforcement may increase to the yield level under sustained service loads. This phenomenon was emphasized in the report of ACI Committee 10510.26 and minimum reinforcement ratios of 0.01 and 0.005 were recommended for spiral and tied columns, respectively.
However, in all editions of the Code since 1936, the minimum ratio has been 0.01 for both types of laterally
reinforced columns.
Maximum reinforcement - Extensive tests of the ACI column investigation10.26 included reinforcement ratios no
greater than 0.06. Although other tests with as much as 17 percent reinforcement in the form of bars produced results similar to those obtained previously, it is necessary to note that the loads in these tests were applied through bearing plates on the ends of the columns and the problem of transferring a proportional amount of the load to the bars was thus minimized or avoided. Maximum ratios of 0.08 and 0.03 were recommended by ACI Committee 10510.26 for spiral and tied columns, respectively. In the 1936 Code, these limits were made 0.08 and 0.04, respectively. In the 1956 Code, the limit for tied columns with bending was raised to 0.08. Since the 1963 Code, it has been required that bending be considered in the design of all columns, and the maximum ratio of 0.08 has been applied to both types of columns. This limit can be considered a practical maximum for reinforcement in terms of economy and requirements for placing.

10.9.2 - Minimum number of longitudinal bars in compression members shall be 4 for bars within
rectangular or circular ties, 3 for bars within triangular ties, and 6 for bars enclosed by spirals conforming to 10.9.3.
R10.9.2 - For compression members, a minimum of four longitudinal bars are required when bars are enclosed by
rectangular or circular ties. For other shapes, one bar should be provided at each apex or corner and proper lateral reinforcement provided. For example, tied triangular columns require three longitudinal bars, one at each apex of the triangular ties. For bars enclosed by spirals, six bars are required.
When the number of bars in a circular arrangement is less than eight, the orientation of the bars will affect the moment strength of eccentrically loaded columns and should be considered in design.

10.9.3 - Volumetric spiral reinforcement ratio, ρs , shall be not less than the value given by (10-5)
where the value of fyt used in Eq. (10-5) shall not exceed 100,000 psi. For fyt greater than 60,000 psi,
lap splices according to 7.10.4.5(a) shall not be used.
ρs 0.45
Ag
Ach
⎝---------- – 1⎠
⎛ ⎞fc′
fyt
= ------
R10.9.3 - The effect of spiral reinforcement in increasing the load-carrying strength of the concrete within the core is not realized until the column has been subjected to a load and deformation sufficient to cause the concrete shell
outside the core to spall off. The amount of spiral reinforcement required by Eq. (10-5) is intended to provide additional load-carrying strength for concentrically loaded columns equal to or slightly greater than the strength lost when the shell spalls off. This principle was recommended by ACI Committee 10510.26 and has been a part of the Code since 1936. The derivation of Eq. (10-5) is given in the ACI Committee 105 report. Tests and experience show that columns containing the amount of spiral reinforcement required by this section exhibit considerable toughness and ductility. Research10.27-10.29 has indicated that 100,000 psi yield strength reinforcement can be used for confinement.
For the 2005 Code, the limit in yield strength for spiral reinforcement was increased from 60,000 to 100,000 psi.

Kết quả (Việt) 1:

10,9 - giới hạn cho tăng cường của thành viên nénR10.9 - giới hạn cho tăng cường của thành viên nén10.9.1 - khu vực cốt thép mềm theo chiều dọc, Ast, cho nén noncomposite thành viên sẽ là không ít hơnhơn 0.01Ag hoặc nhiều hơn 0.08Ag.R10.9.1 - phần này quy định giới hạn về số lượng các gia cố theo chiều dọc cho thành viên nén noncomposite. Nếu việc sử dụng của tỷ lệ cao tăng cường nào liên quan đến thực tế khó khăn trong việc đặt bê tông, một tỷ lệ phần trăm thấp hơn và do đó một cột lớn hơn, hoặc cao sức mạnh bê tông hoặc tăng cường (xem R9.4) nên được xem xét. Tỷ lệ tăng cường trong cột thường không vượt quá 4 phần trăm nếu các thanh cột được yêu cầu phải vòng spliced.Tăng cường tối thiểu - kể từ khi các phương pháp thiết kế cho cột kết hợp các điều khoản riêng biệt cho củabê tông và bằng cách tăng cường, nó là cần thiết để xác định một số lượng tối thiểu của các tăng cường để đảm bảo rằng chỉ các cột bê tông cốt thép được thiết kế bởi các thủ tục này.Tăng cường là cần thiết để cung cấp khả năng chống uốn, có thể tồn tại hay không tính toánHiển thị rằng uốn tồn tại, và để giảm bớt những ảnh hưởng của leo và co rút của bê tông dưới duy trì áp lực nén. Thử nghiệm đã chỉ ra rằng leo và co rút có xu hướng chuyển tải từ bê tông để tăng cường, với một sự gia tăng kết quả là sự căng thẳng trong tăng cường, và rằng sự gia tăng này là lớn hơn là tỷ lệ tăng cường giảm. Trừ khi một giới hạn thấp hơn được đặt trên tỷ lệ này, sự căng thẳng trong việc tăng cường có thể tăng lên mức năng suất dưới duy trì dịch vụ tải. Hiện tượng này được nhấn mạnh trong báo cáo của ACI Ủy ban 10510.26 và tăng cường tối thiểu lệ 0,01 và 0,005 được khuyến khích cho xoắn ốc và gắn cột, tương ứng.Tuy nhiên, trong tất cả các phiên bản của mã từ năm 1936, tỷ lệ tối thiểu là 0,01 cho cả hai loại theo chiều ngangtăng cường cột.Tăng cường tối đa - các thử nghiệm rộng rãi của ACI cột investigation10.26 bao gồm tỷ lệ tăng cường khônglớn hơn 0,06. Mặc dù các xét nghiệm khác với như nhiều như 17 phần trăm tăng cường trong các hình thức thanh sản xuất kết quả tương tự như được trước đó, nó là cần thiết để lưu ý rằng tải trong những thử nghiệm này đã được áp dụng thông qua mang tấm trên đầu của các cột và vấn đề chuyển giao một số tiền theo tỷ lệ của vật tải để các quán bar do đó giảm thiểu hoặc tránh. Các tỷ lệ tối đa của 0,08 và 0,03 được khuyến khích bởi ACI Ủy ban 10510.26 cho xoắn ốc và gắn cột, tương ứng. Trong bộ luật năm 1936, các giới hạn này được thực hiện 0,08 và 0,04, tương ứng. Trong mã năm 1956, giới hạn cho cột gắn liền với uốn lên 0,08. Kể từ khi mã 1963, nó đã yêu cầu rằng uốn được xem xét trong thiết kế của tất cả các cột, và tối đa tỷ lệ 0,08 đã được áp dụng cho cả hai loại cột. Giới hạn này có thể được coi là một tối đa thực tế cho tăng cường trong điều khoản của nền kinh tế và yêu cầu cho việc đặt.10.9.2 - tối thiểu số lượng các quán bar dọc trong thành viên nén sẽ là 4 cho quán Barhình chữ nhật hoặc tròn quan hệ, 3 cho các quán bar trong mối quan hệ hình tam giác, và 6 cho tiệm ăn kèm theo hình xoắn ốc phù hợp với 10.9.3.R10.9.2 - cho các thành viên nén, tối thiểu là bốn thanh dọc được yêu cầu khi quán bar được bao bọc bởimối quan hệ hình chữ nhật hoặc tròn. Cho hình dạng khác, một quầy bar sẽ được cung cấp ở mỗi đỉnh hoặc góc và phù hợp tăng cường bên cung cấp. Ví dụ, ràng buộc hình tam giác cột đòi hỏi ba quán bar dọc, một ở mỗi đỉnh của các mối quan hệ hình tam giác. Cho tiệm ăn kèm theo hình xoắn ốc, sáu quán bar được yêu cầu.Khi số lượng các quán bar trong một bố trí tròn là ít hơn tám, định hướng của các quầy Bar sẽ ảnh hưởng đến sức mạnh thời điểm của cột eccentrically nạp và nên được xem xét trong thiết kế.10.9.3 - xoắn ốc cách tăng cường tỷ lệ, ρs, không nhỏ hơn giá trị được đưa ra bởi (10-5)nơi giá trị của fyt được sử dụng trong Eq. (10-5) sẽ không vượt quá 100,000 psi. Cho fyt lớn hơn 60.000 psi,vòng splices theo 7.10.4.5(a) sẽ không được sử dụng.Ρs 0,45AGAch⎝---------- – 1⎠⎛ ⎞fc′fyt= ------R10.9.3 - có hiệu lực xoắn ốc cốt thép mềm tăng tải mang sức mạnh của bê tông trong cốt lõi không được thực hiện cho đến khi các cột đã được chịu tải và biến dạng đủ để gây ra vỏ bê tôngbên ngoài lõi để spall ra. Số lượng tăng cường xoắn ốc theo yêu cầu của Eq. (10-5) nhằm mục đích cung cấp thêm sức mạnh mang tải cho concentrically nạp cột bằng hoặc hơi lớn hơn sức mạnh bị mất khi vỏ che đi. Nguyên tắc này đã được đề nghị bởi ACI Ủy ban 10510.26 và đã là một phần của mã từ năm 1936. Các derivation Eq. (10-5) được đưa ra trong báo cáo ACI Ủy ban 105. Thử nghiệm và kinh nghiệm cho thấy rằng cột có chứa số lượng tăng cường xoắn ốc theo yêu cầu của phần này triển lãm đáng kể sự bền Bỉ và độ dẻo. Research10.27-10.29 đã chỉ ra rằng tăng cường sức mạnh của psi 100.000 sản lượng có thể được sử dụng cho giam.Cho mã 2005, giới hạn trong sức mạnh năng suất cho tăng cường xoắn ốc được tăng từ 60.000 để 100.000 psi.

Kết quả (Việt) 2:

10,9 - Giới hạn để gia cố các thành viên nén
R10.9 - Giới hạn để gia cố các thành viên nén 10.9.1 - Diện tích cốt thép dọc, Ast, cho các thành viên nén noncomposite sẽ không ít hơn hoặc nhiều hơn 0.01Ag 0.08Ag. R10.9.1 - Phần này quy định giới hạn về số lượng cốt thép dọc cho các thành viên nén noncomposite. Nếu việc sử dụng tỷ lệ cường độ cao sẽ liên quan đến những khó khăn thực tế trong việc đặt bê tông, một tỷ lệ thấp hơn và do đó một cột lớn hơn, hoặc bê tông cường độ cao và củng cố (xem R9.4) nên được xem xét. Tỷ lệ cốt thép trong cột nên thường không vượt quá 4 phần trăm nếu các thanh cột bắt buộc phải được lòng ghép. tăng cường tối thiểu - Từ các phương pháp thiết kế cho cột kết hợp điều khoản riêng biệt cho tải vận chuyển bằng bê tông và cốt thép bằng, nó là cần thiết để xác định một số lượng tối thiểu của việc tăng cường để đảm bảo rằng các cột bê tông cốt thép chỉ được thiết kế bởi các thủ tục này. Cốt là cần thiết để cung cấp khả năng chống uốn, có thể tồn tại hay không tính toán cho thấy, uốn tồn tại, và để giảm tác động của creep và co rút của bê tông dưới ứng suất nén duy trì. Các thử nghiệm đã chỉ ra rằng từ biến và co rút có xu hướng chuyển tải từ bê tông cốt thép, với một sự gia tăng căng thẳng trong hệ quả trong việc gia cố, và rằng sự gia tăng này là lớn hơn như tỷ lệ tăng cường giảm. Trừ khi một giới hạn thấp hơn được đặt trên tỷ lệ này, những căng thẳng trong việc gia cố có thể tăng đến mức sản lượng theo tải trọng dịch vụ duy trì. Hiện tượng này đã được nhấn mạnh trong báo cáo của Ủy ban ACI 10.510,26 tỷ lệ và tăng cường tối thiểu là 0,01 và 0,005 đã được đề xuất cho xoắn ốc và gắn các cột tương ứng. Tuy nhiên, trong tất cả các phiên bản của Bộ luật kể từ năm 1936, tỷ lệ tối thiểu là 0.01 cho cả hai loại hai bên cột gia cố. tăng cường tối đa - kiểm tra mở rộng của cột investigation10.26 ACI bao gồm tỷ lệ cốt không lớn hơn 0,06. Mặc dù các xét nghiệm khác và gia cố nhiều như 17 phần trăm trong các hình thức thanh cho kết quả tương tự như những người thu được trước đây, nó là cần thiết để lưu ý rằng tải trọng trong các thử nghiệm đã được áp dụng thông qua các tấm mang trên đầu của các cột và các vấn đề chuyển giao một lượng tỉ lệ của các tải trọng đến những quán bar được do đó giảm thiểu hoặc tránh. Tỷ lệ tối đa 0.08 và 0.03 đã khuyến cáo của Ủy ban ACI 10.510,26 cho cột xoắn ốc và gắn, tương ứng. Trong năm 1936 Mã, những giới hạn này đã được thực hiện 0,08 và 0,04, tương ứng. Trong luật 1956, giới hạn cho cột gắn với uốn được nâng lên 0.08. Kể từ khi Bộ luật năm 1963, nó đã được yêu cầu mà uốn được xem xét trong thiết kế của tất cả các cột, và tỷ lệ tối đa của 0.08 đã được áp dụng cho cả hai loại cột. Giới hạn này có thể được coi là một thực tế tối đa cho gia cố trong điều kiện của nền kinh tế và yêu cầu đặt. 10.9.2 - Số lượng tối thiểu của các thanh dọc trong viên nén là 4 cho quán bar trong hình chữ nhật hoặc hình tròn quan hệ, 3 cho quán bar trong quan hệ tam giác, và 6 cho thanh kèm theo hình xoắn ốc phù hợp với 10.9.3. R10.9.2 - Đối với các thành viên nén, tối thiểu là bốn thanh dọc được yêu cầu khi thanh được bao bọc bởi các mối quan hệ hình chữ nhật hoặc hình tròn. Đối với hình dạng khác, một thanh nên được cung cấp tại mỗi gia cố bên đỉnh hoặc góc và thích hợp cung cấp. Ví dụ, trói cột tam giác đòi hỏi ba thanh dọc, một ở mỗi đỉnh của tam giác quan hệ. Đối với thanh kèm theo hình xoắn ốc, sáu thanh được yêu cầu. Khi số lượng các quán bar trong một sắp xếp tròn là ít hơn tám, định hướng của các quán bar sẽ ảnh hưởng đến sức mạnh của thời điểm cột lệch tâm nạp và nên được xem xét trong thiết kế. 10.9.3 - tích tỷ lệ cốt xoắn ốc, ρs, sẽ không ít hơn giá trị cho bởi (10-5) nơi mà các giá trị của FYT được sử dụng trong phương trình. (10-5) không được vượt quá 100.000 psi. Đối với FYT lớn hơn 60.000 psi, . lap splices theo 7.10.4.5 (a) sẽ không được sử dụng ρs 0,45 Ag Ach ⎝ ---------- - 1⎠ ⎛ ⎞fc ' FYT = ---- - R10.9.3 - Hiệu quả của việc tăng cường xoắn ốc trong việc tăng cường độ tải trọng của bê tông trong lõi không nhận ra cho đến khi cột đã phải chịu một tải trọng và biến dạng đủ để gây ra các vỏ bê tông bên ngoài cốt lõi để đập vụn ra . Lượng cốt thép xoắn ốc theo yêu cầu của phương trình. (10-5) được thiết kế để cung cấp thêm sức mạnh tải trọng trong cột đồng tâm nạp bằng hoặc lớn hơn một chút so với cường độ mất khi spalls vỏ ra. Nguyên tắc này đã được đề nghị của Ủy ban ACI 10.510,26 và đã được một phần của Bộ luật kể từ năm 1936. Các nguồn gốc của phương trình. (10-5) được đưa ra trong báo cáo của Ủy ban ACI 105. Kiểm tra và kinh nghiệm cho thấy rằng các cột có chứa một lượng cốt thép xoắn ốc theo yêu cầu của phần này thể hiện độ bền và độ dẻo đáng kể. Research10.27-10.29 đã chỉ ra rằng 100.000 psi độ dẻo gia cố có thể được sử dụng để giam giữ. Đối với luật năm 2005, giới hạn trong sức mạnh sản lượng để gia cố ốc được tăng từ 60.000 đến 100.000 psi.