Effect of Polycarboxylate Superplas

Effect of Polycarboxylate Superplasticizer on Properties of Calcium
2 Aluminate Cement Mortar
3 Neven Ukrainczyk
4 Faculty of Chemical Engineering and Technology, University of Zagreb, Marulicev trg
5 19, 10 000 Zagreb, Croatia (e-mail: [e-mail])
6
7 Abstract
8 The effect of polycarboxilate ether (PCE) based superplasticizer onto the fresh and hardened
9 properties of calcium aluminate cement (CAC) based materials was investigated. Cohesion of
10 the fresh mortar was improved by addition of methyl-cellulose, thus avoiding segregation
11 induced by the superplasticiser action. As PCE significantly retarded the setting time, Li2CO3
12 was investigated as an accelerator by calorimetric measurements. Compressive and flexural
13 strengths, porosity and dynamic modulus were tested after 1 day and 9 days cured at 23 °C
14 and after transformation of metastable hydration products to stable ones at 60 °C. The
15 combined usage of PCE with methyl-cellulose and Li2CO3 showed promising
16 superplasticizing properties for CAC that improved properties of the material.
17
18 Keywords: Calcium aluminate cement, calorimetry, hydration kinetics, mechanical
19 properties, rheology, setting time, superplasticizer.
20
21 1. Introduction
22 Calcium aluminate cement (CAC) is a special cement with many specific applications
23 (Bensted, 2002; Robson, 1962; Fentiman et al., 2008; Scrivener et al., 1998, 1999) mainly
24 attributed to it’s rapid hardening (Ukrainczyk, 2010; Ukrainczyk et al., 2013, 2012; Sipusic et
25 al., 2013; Gosselin et al., 201 0) and excellent resistance to chemical attack, fire, abrasion and
Main Text
Click here to download Main Text: Ukrainczyk_pce_cac_Revised.doc
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
26 impact (Scrivener et al.,). CACs are favorably used in cryogenic areas, such as the loading
27 docks of liquid-gas plants, because of the excellent thermal shock resistance. Furthermore
28 CAC is an excellent material for encapsulation of toxic wastes (Ukrainczyk et al., 2012;
29 Navarro-Blasco et al., 2013). CAC harden rapidly with high early strengths even under
30 freezing temperatures, if protected from freezing prior to initial set. The hydration process of
31 other types of cements (e.g. Portland cement, PC) is greatly slowed or even stopped at such
32 low temperatures. The rapid hardening characteristic of CAC makes it suitable to put a
33 cement based lining (e.g. floor or highway and bridge deck repair patch (Ukrainczyk and
34 Rogina, 2013; Ukrainczyk et al., 2013; Sipusic et al., 2013; Justnes, 2008)) back in service
35 within a few hours. The ultra-rapid setting CAC based materials, which set within a few
36 minutes, can be readily obtained by a very small addition of Li salts (Ukrainczyk and Rogina,
37 2013; Ukrainczyk et al., 2013; Sipusic et al., 2013; Gosselin et al., 2010). Time for concrete
38 repair and retrofitting may become a critical consideration for a structure where the costs and
39 disruption of its remaining out of service can have a significant impact on the operation.
40 Compared to PC, the general kinetic difference in CAC hydration, is that the hydration
41 products do not form an initial film barrier on the surface of anhydrous cement grains, as in
42 calcium silicate (i.e. PC) hydration, but precipitate in water-filled pores homogenously
43 (Lamour et al, 2001; Ukrainczyk, 2010). This through-solution (homogenised crystallisation)
44 mechanism is responsible for the unhindered hydration process and the resulting rapid
45 hydration evolution after the massive nucleation process. During the hydration of CAC, a
46 large quantity (typically 70–90% (Ukrainczyk, 2010)) of total heat is liberated in a short
47 period (the first 24 h) that could cause a considerable increase in material temperature
48 (Ukrainczyk and Rogina, 2013; Ukrainczyk and Matusinović, 2010).
49 The use of CAC is limited by the high price and adverse effects of concrete properties such as
50 a reduction of strength. The hydration of CAC is highly temperature dependent, yielding
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
51 morphologically and structurally different hydration products that continuously alter the
52 material properties (Ukrainczyk and Rogina, 2013; Ukrainczyk and Matusinović, 2010;
53 Gosselin et a., 2010). In contrast, PC hydration has a much less pronounced temperature
54 dependency. Setting and hardening of CAC is primarily due to the hydration of CA (cement
55 notation: C - CaO, A - Al2O3, F - Fe2O3, S - SiO2, H - H2O), but other compounds also
56 participate in the hardening process especially in long-term strength development (Bensted,
57 2002). The hydration of CAC yields CAH10 as main products at temperatures less than 20oC,
58 C2AH8 (Ukrainczyk et al., 2007) and AH3 at about 30oC, and C3AH6 and AH3 at temperatures
59 higher than 55oC. CAH10 and C2AH8 are known to be metastable at ambient temperature and
60 convert to the more stable C3AH6 and AH3 that have higher density thus resulting in increase
61 of material porosity and permeability and a loss of strength (Bensted, 2002; Scrivener and
62 Capmas, 1998; Gares, 1997). The transformation is accelerated by temperature and moisture
63 availability for the dissolution and re-precipitation processes to take place. It has to be taken into
64 account because collapses of CAC concretes in different countries have led to disasters and its
65 use is forbidden for structural applications due to the strength regression and the quick
66 carbonation which leads into premature reinforcement corrosion. The w/c and the amount of
67 the main (active) minerals in CAC are the principal variables governing the porosity and
68 strength development during the transformation reactions (Bensted, 2002). This is because the
69 free water is released by transformation reactions (metastable hydrates contain more water
70 than the stable ones) which contributes to a further hydration of non-hydrated cement that
71 further fills the porosity. Thus, the deleterious effect of the transformation reactions on
72 properties of CAC based materials could be reduced by lowering of the w/c. Earlier
73 construction failures in the history of CAC concrete emphasized that a design must be on the basis
74 of the transformed properties (primarily strength) and the limits on the w/c (

Kết quả (Việt) 1:

Tác dụng của Polycarboxylate Superplasticizer trên các sản phẩm canxi2 aluminat vữa3 Neven Ukrainczyk4 khoa kỹ thuật hóa học và công nghệ, đại học Zagreb, Marulicev trg5 19, 10 000 Zagreb, Croatia (email: [e-mail])67 tóm tắt8 tác dụng của polycarboxilate ête (PCE) dựa superplasticizer lên tươi và cứng9 thuộc tính của canxi aluminat xi măng (CAC) dựa trên vật liệu được điều tra. Gắn kết của10 vữa tươi đã được cải thiện bằng cách thêm methyl-cellulose, như vậy tránh phân biệt11 gây ra bởi các hành động superplasticiser. Như PCE đáng kể chậm thời gian thiết lập, Li2CO312 được điều tra như là một máy gia tốc của calorimetric đo đạc. Nén và flexural13 thế mạnh, độ xốp và mô đun năng động đã được thử nghiệm sau ngày 1 và 9 ngày, chữa khỏi ở 23 ° C14 và sau khi chuyển đổi của sản phẩm hydrat hóa đồng phân với ổn định những người ở 60 ° C. Các15 kết hợp sử dụng của PCE với methyl-cellulose và Li2CO3 đã cho thấy hứa hẹn16 superplasticizing tài sản cho CAC có cải thiện các tính chất của vật liệu.1718 từ khóa: canxi aluminat xi măng, calorimetry, hydrat hóa động học, cơ khí19 thuộc tính, lưu biến, thiết lập thời gian, superplasticizer.2021 1. Giới thiệu22 canxi aluminat xi măng (CAC) là một xi măng đặc biệt với nhiều ứng dụng cụ thể23 (Bensted, 2002; Robson, năm 1962; Fentiman et al., năm 2008; Scrivener et al., 1998, 1999) chủ yếu là24 do nó là nhanh chóng cứng (Ukrainczyk, 2010; Ukrainczyk et al., 2013, năm 2012; Sipusic et25 al., 2013; Gosselin et al., 201 0) và sức đề kháng tuyệt vời để tấn công hóa học, cháy, mài mòn vàVăn bản chínhClick vào đây để tải về các văn bản chính: Ukrainczyk_pce_cac_Revised.doc 1 2 3 4 5 6 7 8 9101112131415161718192021222324252627282930313233343536373839404142434445464748495051525354555657585960616263646526 tác động (Scrivener và ctv.,). CACs được sử dụng thuận lợi trong khu vực đông, chẳng hạn như nạp27 bến cảng của nhà máy chất lỏng-khí, vì kháng cự tuyệt vời sốc nhiệt. Hơn nữa28 CAC là một vật liệu tuyệt vời để đóng gói các chất thải độc hại (Ukrainczyk et al., năm 2012;29 Navarro-Blasco et al., 2013). CAC cứng nhanh chóng với thế mạnh đầu cao thậm chí nhỏ hơn30 nhiệt độ, đóng băng nếu bảo vệ từ đóng băng trước khi thiết lập ban đầu. Quá trình hydrat hóa31 các loại xi măng (ví dụ: xi măng Portland, PC) rất chậm lại hoặc thậm chí ngừng như vậy32 nhiệt độ thấp. Đặc tính nhanh chóng cứng của CAC làm cho nó thích hợp để đặt một33 xi măng dựa niêm mạc (ví dụ như sàn hoặc đường cao tốc và cầu sàn tàu sửa chữa vá (Ukrainczyk vàRogina 34, 2013; Ukrainczyk et al., 2013; Sipusic et al., 2013; Justnes, 2008)) trở lại trong dịch vụ35 trong vòng một vài giờ. Các thiết lập cực kỳ nhanh chóng CAC dựa trên vật liệu, thiết lập trong vòng một vài36 phút, có thể dễ dàng thu được bởi một bổ sung rất nhỏ của Li muối (Ukrainczyk và Rogina,37 2013; Ukrainczyk et al., 2013; Sipusic et al., 2013; Gosselin et al., 2010). Thời gian cho bê tông38 sửa chữa và retrofitting có thể trở thành một xem xét quan trọng cho một cấu trúc nơi các chi phí và39 gián đoạn của của nó còn lại ra khỏi Dịch vụ có thể có một tác động đáng kể về hoạt động.40 so với PC, sự khác biệt động chung trong CAC hydrat hóa, là hydrat hóa41 sản phẩm không tạo thành một rào cản ban đầu phim trên bề mặt của hạt xi măng Khan, như trong42 canxi silicat (tức là PC) hydrat hóa, nhưng precipitate trong phun nước lỗ chân lông homogenously43 (Lamour et al, 2001; Ukrainczyk, 2010). Này thông qua-giải pháp (homogenised crystallisation)44 cơ chế chịu trách nhiệm về trình unhindered hydrat hóa và nhanh chóng kết quả45 hydrat hóa các tiến hóa sau khi quá trình lớn nucleation. Trong hydrat hóa của CAC, một46 số lượng lớn (thường 70-90% (Ukrainczyk, 2010)) của tất cả nhiệt được giải phóng trong một đoạn ngắn47 thời kỳ (đầu tiên 24 h) mà có thể gây ra một sự gia tăng đáng kể trong vật liệu nhiệt độ48 (Ukrainczyk và Rogina, 2013; Ukrainczyk và Matusinović, 2010).49 sử dụng CAC bị hạn chế bởi giá cao và tác dụng phụ của các thuộc tính cụ thể chẳng hạn như50 một giảm của sức mạnh. Hydrat hóa của CAC là đánh giá cao nhiệt độ phụ thuộc, năng suất 1 2 3 4 5 6 7 8 9101112131415161718192021222324252627282930313233343536373839404142434445464748495051525354555657585960616263646551 sản phẩm hydrat hóa về mặt hình Thái và cấu trúc khác nhau liên tục thay đổi cácthuộc tính tài liệu 52 (Ukrainczyk và Rogina, 2013; Ukrainczyk và Matusinović, 2010;53 Gosselin et a., 2010). Ngược lại, PC hydrat hóa có một nhiệt độ ít hơn nhiều phát âm54 phụ thuộc. Thiết lập và cứng của CAC là chủ yếu là do hydrat hóa của CA (xi măng55 ký hiệu: C - CaO, A - Al2O3, F - Fe2O3, S - SiO2, H - H2O), nhưng các hợp chất cũng56 tham gia trong quá trình làm cứng đặc biệt là trong phát triển sức mạnh lâu dài (Bensted,57 năm 2002). Hydrat hóa của CAC sản lượng CAH10 như các sản phẩm chính ở nhiệt độ ít hơn 20oC,58 C2AH8 (Ukrainczyk và ctv., 2007) và AH3 tại về 30oC, và C3AH6 và AH3 ở nhiệt độ59 cao hơn 55oC. CAH10 và C2AH8 được gọi là ổn định động ở nhiệt độ môi trường xung quanh và60 chuyển đổi ổn định hơn C3AH6 và AH3 có mật độ cao hơn do đó dẫn đến sự gia tăng61 của vật liệu độ xốp và tính thấm và mất sức mạnh (Bensted, 2002; Scrivener vàCapmas 62, 1998; Gares, 1997). Sự chuyển đổi tăng tốc của nhiệt độ và độ ẩm63 sẵn có cho các quá trình giải thể và lượng mưa tái diễn ra. Nó đã được đưa vào64 tài khoản vì sụp đổ của CAC bê tông các quốc gia khác nhau đã dẫn tới thảm họa và của nó65 sử dụng bị cấm cho các ứng dụng cấu trúc do các hồi quy sức mạnh và sự nhanh chóng66 cacbonat dẫn vào sớm tăng cường chống ăn mòn. W/c và số67 khoáng chất (hoạt động) chính trong CAC là các yếu tố chính chi phối độ xốp và68 sức mạnh các phát triển trong các phản ứng biến đổi (Bensted, 2002). Điều này là do các69 miễn phí nước được phát hành bởi phản ứng chuyển đổi (đồng phân hydrat chứa nhiều nước70 hơn ổn định cái) đó góp phần vào một hydrat hóa thêm phòng không ngậm nước xi măng mà71 thêm lấp đầy độ xốp. Do đó, có tác dụng bại hoại phong tục của các phản ứng chuyển đổi trênCác thuộc tính 72 của CAC dựa trên vật liệu có thể được giảm bằng cách hạ thấp của w/c. trước đó73 xây dựng thất bại trong lịch sử của CAC bê tông nhấn mạnh rằng một thiết kế phải trên cơ sở74 của tài sản chuyển (chủ yếu là sức mạnh) và giới hạn về (w/c

Kết quả (Việt) 2:

Ảnh hưởng của polycarboxylate siêu dẻo vào Properties của Calcium
2 Vữa xi măng aluminat
3 Neven Ukrainczyk
4 Khoa Công nghệ Hóa học và Công nghệ, Đại học Zagreb, Marulicev trg
5 19, 10 000 Zagreb, Croatia (e-mail: [e-mail])
6
7 Tóm tắt
8 Tác động của polycarboxilate ether (PCE) dựa vào siêu dẻo tươi và cứng
9 tính chất của xi măng canxi aluminat (CAC) vật liệu dựa trên đã được điều tra. Sự gắn kết của
10 công vữa tươi đã được cải thiện bằng cách bổ sung các methyl-cellulose, như vậy tránh được sự phân chia
11 gây ra bởi những hành động siêu dẻo. Như PCE làm chậm đáng kể thời gian thiết lập, Li2CO3
12 đã được điều tra như một máy gia tốc bằng phép đo calorimetric. Nén và uốn
13 điểm mạnh, độ xốp và mô đun năng động đã được thử nghiệm sau 1 ngày và 9 ngày điều trị tại 23 ° C
đến 14 và sau khi chuyển đổi các sản phẩm hydrat siêu bền với những người ổn định ở mức 60 ° C. The
15 sử dụng kết hợp của PCE với methyl-cellulose và Li2CO3 cho thấy hứa hẹn
16 khách superplasticizing cho CAC đó cải thiện tính chất của vật liệu.
17
18 Từ khóa: Calcium xi măng aluminat, nhiệt lượng, động hydrat hóa, cơ khí
19 tài sản, tính lưu biến, cài đặt thời gian, siêu dẻo.
20
21 1. Giới thiệu
22 canxi aluminat xi măng (CAC) là loại xi măng đặc biệt với nhiều ứng dụng cụ thể
23 (Bensted, 2002; Robson, 1962; Fentiman et al, 2008;. chứng viên et al, 1998, 1999.) chủ yếu là
24 do nó cứng nhanh (Ukrainczyk, 2010; Ukrainczyk et al, 2013, 2012;. Sipusic et
25 al, 2013;.. Gosselin et al, 201 0) và ngăn chặn sự tấn công hóa học, lửa, mài mòn và
Main Text
Nhấn vào đây để tải về Main Text: tác động (người chép lại et al.,). CACs được thuận lợi sử dụng trong các khu vực đông lạnh, chẳng hạn như tải 27 bến cảng của nhà máy chất lỏng-khí, vì khả năng chống sốc nhiệt tuyệt vời. Hơn nữa 28 CAC là một vật liệu tuyệt vời để đóng gói các chất thải độc hại (Ukrainczyk et al, 2012;. 29 Navarro-Blasco et al, 2013.). CAC cứng lại nhanh chóng với thế mạnh đầu cao thậm chí dưới 30 nhiệt độ đóng băng, nếu được bảo vệ khỏi bị đông cứng trước khi thiết lập ban đầu. Quá trình hydrat hóa của 31 loại xi măng (ví dụ như xi măng Portland, PC) đang chậm lại đáng kể hoặc thậm chí dừng lại ở đó 32 nhiệt độ thấp. Việc làm cứng đặc tính nhanh chóng của CAC làm cho nó phù hợp để đặt một 33 gốc xi măng lót (ví dụ như sàn nhà hay đường cao tốc và sàn cầu sửa chữa vá (Ukrainczyk và 34 Rogina năm 2013;. Ukrainczyk et al, 2013; Sipusic et al, 2013;. Justnes, 2008)) trở lại phục vụ 35 trong vòng vài giờ. Các vật liệu thiết lập CAC siêu nhanh dựa, trong đó thiết lập trong vòng một vài phút thứ 36, có thể dễ dàng thu được bằng một bổ sung rất nhỏ của Li muối (Ukrainczyk và Rogina, 37 năm 2013; Ukrainczyk et al 2013,;. Sipusic et al, 2013. ; Gosselin et al, 2010).. Thời gian cho bê tông 38 sửa chữa và retrofitting có thể trở thành một xem xét quan trọng cho một cấu trúc mà các chi phí và 39 gián đoạn còn lại của nó ra khỏi dịch vụ có thể có một tác động đáng kể đến các hoạt động. 40 So với máy tính, sự khác biệt động chung trong CAC hydrat hóa, là mà hydrat 41 sản phẩm không tạo thành một rào cản bộ phim ban đầu trên bề mặt các hạt xi măng khan, như trong 42 calcium silicate (tức là PC) hydrat hóa, nhưng kết tủa trong lỗ chân lông chứa đầy nước homogenously 43 (Lamour et al, 2001; Ukrainczyk, 2010 ). Qua-giải pháp (kết tinh đồng nhất) này 44 cơ chế chịu trách nhiệm cho quá trình hydrat hóa không bị cản trở và kết quả nhanh chóng 45 hydrat hóa sự tiến hóa sau quá trình tạo hạt nhân lớn. Trong suốt quá trình hydrat CAC, một 46 với số lượng lớn (thường là 70-90% (Ukrainczyk, 2010)) của tổng nhiệt được giải phóng trong một đoạn ngắn khoảng thời gian 47 (24 giờ đầu tiên) mà có thể gây ra một sự gia tăng đáng kể nhiệt độ vật chất 48 (Ukrainczyk và Rogina năm 2013;. Ukrainczyk và Matusinović, 2010) 49 Việc sử dụng CAC được giới hạn bởi giá cao và tác dụng phụ của các thuộc tính cụ thể như 50 giảm mạnh. Các hydrat hóa của CAC là cao nhiệt độ phụ thuộc, hình thái và cấu trúc sản phẩm khác nhau hydrat hóa liên tục thay đổi các thuộc tính vật chất 52 (Ukrainczyk và Rogina, 2013; Ukrainczyk và Matusinović, 2010; 53 Gosselin et một, 2010.). Ngược lại, máy tính hydrat hóa có nhiệt độ ít nhiều rõ rệt 54 phụ thuộc. Thiết lập và xơ cứng CAC là chủ yếu do sự hydrat hóa của CA (xi măng 55 ký hiệu: C - CaO, A - Al2O3, F - Fe2O3, S - SiO2, H - H2O), nhưng các hợp chất khác cũng có 56 tham gia vào quá trình làm cứng đặc biệt trong phát triển sức mạnh lâu dài (Bensted, 57 năm 2002). Các hydrat hóa của CAC mang CAH10 như các sản phẩm chính ở nhiệt độ dưới 20oC, 58 C2AH8 (Ukrainczyk et al., 2007) và AH3 vào khoảng 30oC, và C3AH6 và AH3 ở nhiệt độ 59 cao hơn 55oC. CAH10 và C2AH8 được biết đến là siêu bền ở nhiệt độ môi trường xung quanh và 60 chuyển sang C3AH6 ổn định hơn và AH3 có mật độ cao hơn vì vậy dẫn đến gia tăng 61 độ xốp nguyên liệu và độ thấm và mất sức mạnh (Bensted, 2002; chứng viên và 62 Capmas, 1998; Gares, 1997). Việc chuyển đổi được tăng tốc bởi nhiệt độ và độ ẩm 63 sẵn sàng cho việc giải thể và quá trình tái kết tủa xảy ra. Nó phải được đưa vào 64 tài khoản vì sự sụp đổ của bê tông CAC ở các nước khác nhau đã dẫn đến thảm họa và nó 65 sử dụng cấm cho ứng dụng kết cấu do sự thoái sức mạnh và sự nhanh 66 cacbonat dẫn vào sớm tăng cường ăn mòn. Các w / c và số 67 (đang hoạt động) khoáng sản chính ở CAC là những biến số chính trị độ xốp và phát triển 68 sức mạnh trong các phản ứng chuyển hóa (Bensted, 2002). Điều này là do 69 nước miễn phí được phát hành bởi các phản ứng chuyển hóa (hydrat siêu bền chứa nhiều nước hơn 70 so với những người ổn định) mà góp phần làm ẩm thêm xi măng không ngậm nước mà 71 tiếp tục lấp đầy các lỗ rỗng. Do đó, các ảnh hưởng có hại của các phản ứng chuyển đổi trên 72 khách CAC dựa trên vật liệu có thể được giảm bằng cách hạ thấp các w / c. Trước đó 73 thất bại xây dựng trong lịch sử của CAC bê tông nhấn mạnh rằng một thiết kế phải dựa trên cơ sở 74 trong những đặc tính chuyển đổi (chủ yếu là sức mạnh) và các giới hạn về w / c (