Kết quả thử nghiệm
gần ngưỡng mệt mỏi crack mức tăng trưởng vô định hình Ni78Sil0B12 bị ảnh hưởng mạnh mẽ bởi R-tỷ lệ. Kết quả thu được từ crack phát triển thử nghiệm nơi này có hiệu lực là nổi bật (tức là da/dN < 10-5 mm/chu kỳ) được hiển thị trong hình 1 r = 0,1 và 0,5. Nó được nhìn thấy rằng ngưỡng căng thẳng cường độ giá trị ΔKTH dưới đây mà không có crack phát hiện tốc độ tăng trưởng tăng lên từ 0.5 MPa m r = 0.1 để 1.0 MPa m r = 0,5. Gần ΔKTH, crack tốc độ tăng trưởng cho R = 0,5 là chậm hơn đáng kể hơn so với R = 0,1 (ví dụ, tại ΔK = 1.5 MPa m bởi một nhân tố của 10). Sự khác biệt giữa các mức tăng trưởng cho các R hai, tỷ lệ giảm bớt với tăng AK. Trên AK = 6phút MPa, crack tăng trưởng tỷ giá trong phạm vi 10 "5-10 ~ 3 mm/chu kỳ đã được tìm thấy để làm theo một mối quan hệ luật sức mạnh của mẫu da/dN = CAK2.2 cho cả hai R-tỷ lệ [29].
để điều tra này R-tỷ lệ có hiệu lực hơn nữa, da/dN vs R-tỷ lệ lô cho 0.1 < R < 0.8 đã được xác định ở các cấp độ AK liên tục (hình 2). Ở AK = 2.5 và 3,5 m MPa, tốc độ tăng trưởng crack là khoảng độc lập của R tại thấp R-tỷ lệ (cách 0.1 ≤R ≤0.2) nhưng giảm sắc nét xảy ra tại R = 0.3. Tại các giá trị lớn của R (≥0.5) tốc độ tăng trưởng sau đó là gần như độc lập của R-tỷ lệ. Nó có thể nhìn thấy rằng các mức tăng trưởng tương ứng với R = 0,1 và R = 0,5 Hiển thị trong hình 1, nằm ở hai bên tỷ lệ tăng trưởng cao và thấp của những đường cong, tương ứng. Sự khác biệt trong tốc độ tăng trưởng giữa những hai R-tỷ lệ làm giảm với tăng AK, từ một yếu tố của khoảng 6 tại AK = 2.5 m MPa để một yếu tố trong khoảng 2 tại AK = 3,5 MPa m. Ở K = 5 MPa m có là hầu như không có giảm tốc độ tăng trưởng crack với tăng R-tỷ lệ.
tại the K cấp điều tra gãy xương bề mặt là vĩ mô vuông góc với trục tải và có mặt trận [29]. Hình 3 cho thấy rằng bề mặt gãy xương của hợp kim tại AK-5 MPa y/m và R = 0.1 cuộc triển lãm sâu răng định kỳ lớn mà đã được sản xuất bởi decohesion bản địa hóa cắt ban nhạc bắt đầu ở mũi của vết nứt tiến. Micrograph SEM của một bản sao metallized trong hình 4 cho thấy một vết nứt mệt mỏi phát triển tại AK-5 MPa m và R = 0,1 và cấu hình của cắt ban nhạc lúc đầu crack. Kích thước của cắt khía cạnh correlates
với giá trị của AK và R-tỷ lệ. Ở liên tục R-tỷ lệ giảm áp dụng AK dẫn đến sự hình thành của các khía cạnh nhỏ hơn. Điều này có thể được nhìn thấy bằng cách so sánh các kích thước khía cạnh tại AK = 3 MPa m và R = 0,1 (hình 5) với những người AK = 5 MPa m (hình 3). Khía cạnh kích thước trở nên nhỏ hơn dần dần với giảm AK cho đến khi dưới đây AK = 1.5 m MPa họ có xu hướng biến mất và gãy xương bề mặt trở thành hầu như bằng phẳng.
Tăng tỷ lệ R tại bất kỳ mức độ nhất định của AK không thay đổi sự xuất hiện mặt cơ bản của bề mặt gãy xương, ngoại trừ tại các giá trị thấp AK khi khía cạnh trở nên nhỏ hơn và tăng trưởng tỷ giá giảm nâng cao R-ratio 0.1 đến 0,5. Giảm trong khía cạnh kích thước với tăng R-tỷ lệ tại nhỏ AK Hiển thị trong hình 6; Tuy nhiên, nó có thể được nhìn thấy rằng ở mức cao AK (nơi crack tốc độ tăng trưởng là độc lập của R-tỷ lệ) không có thay đổi khía cạnh kích thước có thể được tìm thấy ngày càng tăng R.
đầu crack mở displacements (CTOD) tại khác nhau các giai đoạn của một chu kỳ mệt mỏi đã được xác định ở hai AK cấp (2,5 và 5.0 m MPa) cho cả hai R = 0,1 và 0,5. Hình 7 cho thấy các bức ảnh điển hình của một crack cho K = 5 MPa m và R = 0,1; crack là hoàn toàn mở tại K = K tối đa và đóng cửa lúc K = (K 0.2K). Tải ứng dụng vs CTOD lô cho các kết hợp bốn của AK và R-tỷ lệ được thể hiện trong hình 8. Mỗi điểm trên những đường cong đại diện cho giá trị trung bình của CTOD (trên một khoảng cách của 15 μm) cho một mẫu nhất định. Những đường cong chỉ ra rằng CTOD giảm tuyến tính theo tải ứng dụng cho đến khi đạt đến ngưỡng trong CTOD. Điều này tương ứng để crack đóng cửa và tải lúc đóng cửa mà mất xảy ra có thể là một trong hai ở trên tải trọng tối thiểu của mệt mỏi chu kỳ (được nêu như Kmin trên những con số) hoặc tương đương với nó, tùy thuộc vào giá trị của AK và R-tỷ lệ.
các đường cong tăng trưởng crack cho thép không gỉ mẫu vật được thể hiện trong hình 9. Ở mức thấp AK, tốc độ tăng trưởng trong hợp kim này cũng phụ thuộc mạnh vào tỷ lệ R. Tuy nhiên, trái ngược với hợp kim vô định hình, crack tăng trưởng tỷ giá tăng với R-tỷ lệ. Sự gia tăng lớn nhất (bởi một nhân tố của #15) được quan sát thấy tại AK = 12phút MPa khi R-tỷ lệ tăng lên 0.1 tới 0,5. tăng tỷ lệ R cũng giảm AKTH từ 11 MPa m r = 0.1 đến 7 MPa m r = 0,5. Trên AK = 12 MPa m, các đường cong hội tụ với tăng AK và làm giảm tác dụng của R-tỷ lệ.
Hình 10 cho thấy sự thay đổi trong tỷ lệ tăng trưởng với R-tỷ lệ tại AK = 13.3 MPa m. AK này được chọn vì nó tạo ra một tỷ lệ tăng trưởng tại R = 0,1 tương tự như đó (2 x 10-6 mm) mà cho thấy R hiệu quả tối đa trong thủy tinh kim loại. Về việc tăng tỷ lệ R trong khoảng 0,1-0,3, Mức tăng trưởng crack thép tăng về một thứ tự cường độ nhưng sau đó vẫn còn tương đối không bị ảnh hưởng bởi tăng thêm giá trị của R.
các tính năng fractographic sản xuất bằng thép không gỉ tại AK = MPa m được thể hiện trong hình 11 cho hai giá trị của R. Mặt gãy xương bao gồm transgranular crystallographic khía cạnh trong cả hai trường hợp. Hình 12 cho thấy hồ sơ của vết nứt mệt mỏi trên bề mặt mẫu vật cho R = 0,1 tại AK = 13phút MPa. Con số này cho thấy bản chất transgranular của crack mở rộng và chỉ ra rằng khu vực nhựa trong vùng lân cận đầu crack là đáng kể khác với hợp kim vô định hình (xem hình 4). Thép, biến dạng nhựa hơn homogeneously được phân phối trên một vài hạt gần crack trước, mặc dù hai chiều trượt là rõ ràng. Nó là này inhomogeneous phiếu phân phối, điển hình của thấp xếp lỗi năng lượng vật liệu, mà là chịu trách nhiệm về hình thái mặt crack quan sát gần ngưỡng.
đang được dịch, vui lòng đợi..