STRUCTURAL CONCRETE BUILDING CODE/C

STRUCTURAL CONCRETE BUILDING CODE/COMMENTARY 318-133
CODE COMMENTARY
R10.3.6 and R10.3.7 — The minimum design eccentricities
included in the 1963 and 1971 Codes were deleted from the
1977 Code except for consideration of slenderness effects in
compression members with small or zero computed end
moments (see 10.10.6.5). The specified minimum eccentricities
were originally intended to serve as a means of reducing the
axial load design strength of a section in pure compression
to account for accidental eccentricities not considered in the
analysis that may exist in a compression member, and to
recognize that concrete strength may be less than fc′ under
sustained high loads. The primary purpose of the minimum
eccentricity requirement was to limit the maximum design
axial strength of a compression member. This is now
accomplished directly in 10.3.6 by limiting the design axial
strength of a section in pure compression to 85 or 80 percent
of the nominal strength. These percentage values approximate
the axial strengths at eccentricity-to-depth ratios of 0.05 and
0.10, specified in the earlier Codes for the spirally reinforced
and tied members, respectively. The same axial load limitation
applies to both cast-in-place and precast compression
members. Design aids and computer programs based on the
minimum eccentricity requirement of the 1963 and 1971
Codes are equally applicable.
For prestressed members, the design axial strength in pure
compression is computed by the strength design methods of
Chapter 10, including the effect of the prestressing force.
Compression member end moments should be considered in
the design of adjacent flexural members. In nonsway
frames, the effects of magnifying the end moments need not
be considered in the design of the adjacent beams. In sway
frames, the magnified end moments should be considered in
designing the flexural members, as required in 10.10.7.1.
Corner and other columns exposed to known moments
about each axis simultaneously should be designed for
biaxial bending and axial load. Satisfactory methods are
available in the ACI Design Handbook10.4 and the CRSI
Handbook.10.5 The reciprocal load method10.6 and the load
contour method10.7 are the methods used in those two handbooks.
Research10.8,10.9 indicates that using the equivalent rectangular
stress block provisions of 10.2.7 produces satisfactory
strength estimates for doubly symmetric sections. A simple and
somewhat conservative estimate of nominal strength Pni can
be obtained from the reciprocal load relationship10.6
1
Pni
------- 1
Pnx
--------- 1
Pny
-------- 1
Po
= + – -----
10.3.5.1 — Use of compression reinforcement shall
be permitted in conjunction with additional tension
reinforcement to increase the strength of flexural
members.
10.3.6 — Design axial strength φPn of compression
members shall not be taken greater than φPn,max,
computed by Eq. (10-1) or (10-2).
10.3.6.1 — For nonprestressed members with spiral
reinforcement conforming to 7.10.4 or composite
members conforming to 10.13:
φPn,max = 0.85φ [0.85fc′ (Ag – Ast) + fyAst ] (10-1)
10.3.6.2 — For nonprestressed members with tie
reinforcement conforming to 7.10.5:
φPn,max = 0.80φ [0.85fc′ (Ag – Ast) + fyAst ] (10-2)
10.3.6.3 — For prestressed members, design axial
strength, φPn, shall not be taken greater than 0.85 (for
members with spiral reinforcement) or 0.80 (for
members with tie reinforcement) of the design axial
strength at zero eccentricity, φPo.
10.3.7 — Members subject to compressive axial load
shall be designed for the maximum moment that can
accompany the axial load. The factored axial force Pu at
given eccentricity shall not exceed that given in 10.3.6.
The maximum factored moment Mu shall be magnified
for slenderness effects in accordance with 10.10.

Kết quả (Việt) 1:

KẾT CẤU BÊ TÔNG XÂY DỰNG MÃ/BÌNH LUẬN 318-133MÃ BÌNH LUẬNR10.3.6 và R10.3.7 — eccentricities thiết kế tối thiểubao gồm trong các năm 1963 và 1971 mã đã được xóa từ các1977 mã ngoại trừ xem xét của hiệu ứng slendernessthành viên nén với nhỏ hoặc không kết thúc tínhnhững khoảnh khắc (xem 10.10.6.5). Eccentricities tối thiểu được chỉ địnhBan đầu được dự định để phục vụ như là một phương tiện của việc giảm cáctrục tải thiết kế sức mạnh của một phần trong tinh khiết nénđể giải thích cho tình cờ eccentricities không xem xét trong cácphân tích có thể tồn tại trong một thành viên nén, và đếnnhận ra rằng cường độ bê tông có thể là ít hơn fc′ theoduy trì cao tải. Mục đích chính của tối thiểuđộ lệch tâm yêu cầu là giới hạn thiết kế tối đatrục sức mạnh của một thành viên nén. Điều này là bây giờthực hiện trực tiếp trong 10.3.6 bằng cách hạn chế thiết kế trụcsức mạnh của một phần trong tinh khiết nén 85 hoặc 80 phần trămsức mạnh danh nghĩa. Các tỷ lệ phần trăm giá trị xấp xỉnhững thế mạnh trục tại tâm sai chiều sâu tỷ lệ của 0,05 và0,10, được chỉ định trong các mã trước đó cho gia cố xoắnvà ràng buộc các thành viên, tương ứng. Giới hạn tải trục cùngáp dụng cho cả hai diễn viên tại chỗ và bê nénthành viên. Thiết kế aids và chương trình máy tính dựa trên cácđộ lệch tâm tối thiểu yêu cầu của các năm 1963 đến năm 1971Mã được áp dụng như nhau.Cho các thành viên dự ứng lực, sức mạnh trục thiết kế trong tinh khiếtnén được tính bằng các phương pháp thiết kế sức mạnh củaChương 10, bao gồm cả các hiệu ứng của lực lượng prestressing.Những khoảnh khắc cuối cùng thành viên nén cần được xem xét trongthiết kế của các thành viên flexural liền kề. Trong nonswaykhung, những ảnh hưởng của lúp những khoảnh khắc cuối cùng cần khôngđược xem xét trong việc thiết kế các dầm liền kề. Ở swaykhung, những khoảnh khắc phóng đại cuối cùng nên được xem xét trongthiết kế các thành viên flexural, theo yêu cầu tại 10.10.7.1.Góc và cột khác tiếp xúc với những khoảnh khắc nổi tiếngvề mỗi trục cùng một lúc nên được thiết kế chobiaxial uốn và trục tải. Phương pháp đạt yêu cầucó sẵn trong ACI thiết kế Handbook10.4 và CRSIHandbook.10.5 đối ứng tải method10.6 và tảiđường viền method10.7 là phương pháp được sử dụng trong những sách chỉ nam hai.Research10.8, 10.9 chỉ ra rằng bằng cách sử dụng tương đương với hình chữ nhậtcăng thẳng khối quy định của 10.2.7 sản xuất đạt yêu cầusức mạnh ước tính cho phần gấp đôi đối xứng. Một đơn giản vàCác ước tính một chút bảo thủ của sức mạnh danh nghĩa Pni có thểđược lấy từ relationship10.6 tình tải1Pni------- 1Pnx--------- 1PNY-------- 1Po= + – -----10.3.5.1 — sử dụng nén cốt thép mềm sẽđược phép kết hợp với bổ sung căng thẳngtăng cường để tăng sức mạnh của flexuralthành viên.10.3.6-thiết kế trục sức mạnh φPn của nénthành viên không sẽ được thực hiện lớn hơn φPn, tối đa,tính toán bởi Eq. (10 - 1) hoặc (10 - 2).10.3.6.1-cho các thành viên nonprestressed với xoắn ốctăng cường phù hợp với 7.10.4 hoặc hỗn hợpthành viên phù hợp với 10.13:ΦPn, tối đa = 0.85φ [0.85fc′ (Ag-Ast) + fyAst] (10 - 1)10.3.6.2-cho các thành viên nonprestressed với tietăng cường phù hợp với 7.10.5:ΦPn, tối đa = 0.80φ [0.85fc′ (Ag-Ast) + fyAst] (10-2)10.3.6.3-cho các thành viên dự ứng lực, thiết kế trụcsức mạnh, φPn, không sẽ được thực hiện lớn hơn 0,85 (chothành viên với xoắn ốc tăng cường) hoặc 0,80 (choCác thành viên với tie tăng cường) của thiết kế trụcsức mạnh tại số không độ lệch tâm, φPo.10.3.7-thành viên tùy thuộc vào độ nén trục tảisẽ được thiết kế cho thời điểm tối đa có thểđi kèm với tải trọng trục. Lực lượng trục factored Pu tạicho độ lệch tâm không vượt quá mà đưa ra trong 10.3.6.Thời điểm factored tối đa Mu sẽ được phóng đạicho slenderness các hiệu ứng phù hợp với 10,10.

Kết quả (Việt) 2:

CƠ CẤU BÊ TÔNG XÂY DỰNG LUẬT / BÌNH LUẬN 318-133
MÃ BÌNH LUẬN
R10.3.6 và R10.3.7 - Các độ lệch tâm thiết kế tối thiểu
trong năm 1963 và 1971 Codes đã được xóa từ
1977 Mã trừ xem xét các hiệu ứng độ mảnh trong
các thành viên nén với nhỏ hoặc không có tính cuối
những khoảnh khắc (xem 10.10.6.5). Các độ lệch tâm tối thiểu quy định
đã được dự định ban đầu để phục vụ như một phương tiện của việc giảm
tải sức mạnh thiết kế trục của một phần trong nén tinh khiết
để chiếm lập dị vô tình không được xem xét trong
phân tích rằng có thể tồn tại trong một viên nén, và để
nhận ra rằng cường độ bê tông có thể ít hơn fc 'dưới
duy trì tải cao. Mục đích chính của mức tối thiểu
yêu cầu độ lệch tâm là hạn chế thiết kế tối đa
sức mạnh trục của một thành viên nén. Điều này bây giờ được
thực hiện trực tiếp trong 10.3.6 bằng cách hạn chế các trục thiết kế
sức mạnh của một phần trong nén tinh khiết đến 85 hay 80 phần trăm
của các sức mạnh đáng kể. Những giá trị tỷ lệ gần đúng
các điểm mạnh trục lệch tâm tại-to-sâu tỷ lệ là 0,05 và
0,10, quy định trong Codes trước đó cho xoắn gia cố
các thành viên và ràng buộc, tương ứng. Các giới hạn tải trục cùng
áp dụng cho cả hai đổ tại chỗ và nén đúc sẵn
thành viên. Thiết kế và hỗ trợ các chương trình máy tính dựa trên các
yêu cầu tối thiểu độ lệch tâm của năm 1963 và 1971
Codes là áp dụng như nhau.
Đối với các thành viên dự ứng lực, thiết kế trục sức mạnh trong tinh khiết
nén được tính bằng các phương pháp thiết kế sức mạnh của
Chương 10, bao gồm cả các hiệu ứng của lực dự ứng lực .
khoảnh khắc cuối viên nén nên được xem xét trong
các thiết kế của các thành viên uốn liền kề. Trong nonsway
khung, những ảnh hưởng của phóng đại những khoảnh khắc cuối cùng cần phải
được xem xét trong thiết kế của các dầm liền kề. Trong sway
frame, những khoảnh khắc cuối cùng phóng đại nên được xem xét trong
việc thiết kế các thành viên uốn, theo yêu cầu trong 10.10.7.1.
Corner và các cột khác tiếp xúc với những khoảnh khắc được biết
về mỗi trục đồng thời phải được thiết kế để
uốn hai trục và tải trọng trục. Phương pháp thỏa đáng là
có sẵn trong ACI Design Handbook10.4 và CRSI
Handbook.10.5 Các method10.6 tải đối ứng và tải
method10.7 đường viền là những phương pháp được sử dụng trong hai cuốn tài liệu.
Research10.8,10.9 chỉ ra rằng việc sử dụng các hình chữ nhật tương đương
quy định khối căng thẳng của 10.2.7 sản xuất đạt yêu cầu
ước tính sức mạnh cho phần gấp đôi đối xứng. Một đơn giản và
ước tính có phần bảo thủ của sức mạnh danh nghĩa PNI có thể
được lấy từ các relationship10.6 tải đối ứng
1
PNI
------- 1
PNX
--------- 1
PNY
-------- 1
Po
= + - -----
10.3.5.1 - Sử dụng cốt thép nén sẽ
được phép kết hợp với thêm căng thẳng
gia cố để tăng sức mạnh của uốn
thành viên.
10.3.6 - Thiết kế mạnh trục φPn nén
thành viên sẽ không được lớn hơn φPn, max,
tính bằng phương trình. (10-1) hoặc (10-2).
10.3.6.1 - Đối với các thành viên nonprestressed với xoắn ốc
tăng cường phù hợp với 7.10.4 hoặc composite
thành viên phù hợp với 10.13:
φPn, max = 0.85φ [0.85fc '(Ag - Ast) + fyAst] (10-1)
10.3.6.2 - Đối với các thành viên nonprestressed với tie
tăng cường phù hợp với 7.10.5:
φPn, max = 0.80φ [0.85fc '(Ag - Ast) + fyAst] (10-2)
10.3.6.3 - Đối với các thành viên dự ứng lực, thiết kế trục
sức mạnh, φPn, sẽ không được lớn hơn 0,85 (đối với
các thành viên và gia cố xoắn ốc) hoặc 0,80 (cho
các thành viên với tie cường) của thiết kế trục
sức mạnh ở số không lập dị, φPo.
10.3.7 - Thành viên chủ đề để tải trục nén
được thiết kế cho thời điểm tối đa có thể
đi cùng với tải trọng trục. Các lực lượng trục yếu tố Pu ở
độ lệch tâm cho không vượt quá đó được đưa ra trong 10.3.6.
Các yếu tố thời điểm tối đa Mu sẽ được phóng đại
cho các hiệu ứng độ mảnh phù hợp với 10.10.