- Văn bản
- Lịch sử
5 Open problemsIn the following som
5 Open problems
In the following some problems which should be investigated by a
common research are listed:
al The investigations described in Section 3 are valid for reinforced
concrete. In prestressed concrete cracking might occur at
rather a high fraction of the ultimate load. Furthermore the
employed prestressing steel might be rather brittle. ·!'herefore
it must be checked whether Fig. 17b can also be applied to
prestressed concrete.
bl Fig.17a is valid for specimen with no or only nominal confinement
of the concrete in the compression zone. With increasing
degree of confinement by closely spaced stirrups the rotation
capacity can be improved considerably, provided at sufficiently
high percentages of reinforcement the failure is caused by a
failure of the compressed concrete. It should be checked how
this Significant influence can be taken into account in the
code provisions.
17.21-
c} In Fig. 17a it is assumed that failure is caused by
bending and not by shear forces. In 127,28 / the i nfluence
of the shear force on the rotation capacity of
plastic hinges was studied. It was shown that in cases
where the shear strength was based on the strength of the
shear reinforcement and a concrete contribution, in accordanc e
with Dutch provision, the rotation capacity was rathe r small,
because the "bending" failure occurred soon after the yield
stress of the main reinforcement was reached. Similar results
were found in 129/ when the shear failure occurre d before
reaching the full bending strength. It must be checked,
whether the provisions given in the Model Code for dimensioning
the shear reinforcement are suitable to ensure a sufficiently
high shear strength to deve lop the full bending
capacity of the beam.
d) In the ultimate limit state the forces caused by imposed
deformations are reduced to almost zero. However, the imposed
deformations concentrate in the plastic hinge and
reduce the plastic rotation avail~ble for redistribution
of moments caused by loads. Therefore it has to be clarified
how the effect of imposed deformations on the inelastic
behavior of structures shall be taken into account in the
analysis.
e) Plastic hinges can occur only, if the amount of tensile reinforcement
is large enough to avoid a brittle failure after
cracking. It should be checked whether the value given in MC 78
(~ = 0.15 %) is sufficient to guarantee the assumed plastiC
rotations.
f) Experimental and analytical investigations done so far are ~
valid for normal strength concrete ~C 50). The validity of
the proposals has to be checked for high strength concrete
(C60-C90).
In the following some problems which should be investigated by a
common research are listed:
al The investigations described in Section 3 are valid for reinforced
concrete. In prestressed concrete cracking might occur at
rather a high fraction of the ultimate load. Furthermore the
employed prestressing steel might be rather brittle. ·!'herefore
it must be checked whether Fig. 17b can also be applied to
prestressed concrete.
bl Fig.17a is valid for specimen with no or only nominal confinement
of the concrete in the compression zone. With increasing
degree of confinement by closely spaced stirrups the rotation
capacity can be improved considerably, provided at sufficiently
high percentages of reinforcement the failure is caused by a
failure of the compressed concrete. It should be checked how
this Significant influence can be taken into account in the
code provisions.
17.21-
c} In Fig. 17a it is assumed that failure is caused by
bending and not by shear forces. In 127,28 / the i nfluence
of the shear force on the rotation capacity of
plastic hinges was studied. It was shown that in cases
where the shear strength was based on the strength of the
shear reinforcement and a concrete contribution, in accordanc e
with Dutch provision, the rotation capacity was rathe r small,
because the "bending" failure occurred soon after the yield
stress of the main reinforcement was reached. Similar results
were found in 129/ when the shear failure occurre d before
reaching the full bending strength. It must be checked,
whether the provisions given in the Model Code for dimensioning
the shear reinforcement are suitable to ensure a sufficiently
high shear strength to deve lop the full bending
capacity of the beam.
d) In the ultimate limit state the forces caused by imposed
deformations are reduced to almost zero. However, the imposed
deformations concentrate in the plastic hinge and
reduce the plastic rotation avail~ble for redistribution
of moments caused by loads. Therefore it has to be clarified
how the effect of imposed deformations on the inelastic
behavior of structures shall be taken into account in the
analysis.
e) Plastic hinges can occur only, if the amount of tensile reinforcement
is large enough to avoid a brittle failure after
cracking. It should be checked whether the value given in MC 78
(~ = 0.15 %) is sufficient to guarantee the assumed plastiC
rotations.
f) Experimental and analytical investigations done so far are ~
valid for normal strength concrete ~C 50). The validity of
the proposals has to be checked for high strength concrete
(C60-C90).
0/5000
5 Open problems
In the following some problems which should be investigated by a
common research are listed:
al The investigations described in Section 3 are valid for reinforced
concrete. In prestressed concrete cracking might occur at
rather a high fraction of the ultimate load. Furthermore the
employed prestressing steel might be rather brittle. ·!'herefore
it must be checked whether Fig. 17b can also be applied to
prestressed concrete.
bl Fig.17a is valid for specimen with no or only nominal confinement
of the concrete in the compression zone. With increasing
degree of confinement by closely spaced stirrups the rotation
capacity can be improved considerably, provided at sufficiently
high percentages of reinforcement the failure is caused by a
failure of the compressed concrete. It should be checked how
this Significant influence can be taken into account in the
code provisions.
17.21-
c} In Fig. 17a it is assumed that failure is caused by
bending and not by shear forces. In 127,28 / the i nfluence
of the shear force on the rotation capacity of
plastic hinges was studied. It was shown that in cases
where the shear strength was based on the strength of the
shear reinforcement and a concrete contribution, in accordanc e
with Dutch provision, the rotation capacity was rathe r small,
because the "bending" failure occurred soon after the yield
stress of the main reinforcement was reached. Similar results
were found in 129/ when the shear failure occurre d before
reaching the full bending strength. It must be checked,
whether the provisions given in the Model Code for dimensioning
the shear reinforcement are suitable to ensure a sufficiently
high shear strength to deve lop the full bending
capacity of the beam.
d) In the ultimate limit state the forces caused by imposed
deformations are reduced to almost zero. However, the imposed
deformations concentrate in the plastic hinge and
reduce the plastic rotation avail~ble for redistribution
of moments caused by loads. Therefore it has to be clarified
how the effect of imposed deformations on the inelastic
behavior of structures shall be taken into account in the
analysis.
e) Plastic hinges can occur only, if the amount of tensile reinforcement
is large enough to avoid a brittle failure after
cracking. It should be checked whether the value given in MC 78
(~ = 0.15 %) is sufficient to guarantee the assumed plastiC
rotations.
f) Experimental and analytical investigations done so far are ~
valid for normal strength concrete ~C 50). The validity of
the proposals has to be checked for high strength concrete
(C60-C90).
In the following some problems which should be investigated by a
common research are listed:
al The investigations described in Section 3 are valid for reinforced
concrete. In prestressed concrete cracking might occur at
rather a high fraction of the ultimate load. Furthermore the
employed prestressing steel might be rather brittle. ·!'herefore
it must be checked whether Fig. 17b can also be applied to
prestressed concrete.
bl Fig.17a is valid for specimen with no or only nominal confinement
of the concrete in the compression zone. With increasing
degree of confinement by closely spaced stirrups the rotation
capacity can be improved considerably, provided at sufficiently
high percentages of reinforcement the failure is caused by a
failure of the compressed concrete. It should be checked how
this Significant influence can be taken into account in the
code provisions.
17.21-
c} In Fig. 17a it is assumed that failure is caused by
bending and not by shear forces. In 127,28 / the i nfluence
of the shear force on the rotation capacity of
plastic hinges was studied. It was shown that in cases
where the shear strength was based on the strength of the
shear reinforcement and a concrete contribution, in accordanc e
with Dutch provision, the rotation capacity was rathe r small,
because the "bending" failure occurred soon after the yield
stress of the main reinforcement was reached. Similar results
were found in 129/ when the shear failure occurre d before
reaching the full bending strength. It must be checked,
whether the provisions given in the Model Code for dimensioning
the shear reinforcement are suitable to ensure a sufficiently
high shear strength to deve lop the full bending
capacity of the beam.
d) In the ultimate limit state the forces caused by imposed
deformations are reduced to almost zero. However, the imposed
deformations concentrate in the plastic hinge and
reduce the plastic rotation avail~ble for redistribution
of moments caused by loads. Therefore it has to be clarified
how the effect of imposed deformations on the inelastic
behavior of structures shall be taken into account in the
analysis.
e) Plastic hinges can occur only, if the amount of tensile reinforcement
is large enough to avoid a brittle failure after
cracking. It should be checked whether the value given in MC 78
(~ = 0.15 %) is sufficient to guarantee the assumed plastiC
rotations.
f) Experimental and analytical investigations done so far are ~
valid for normal strength concrete ~C 50). The validity of
the proposals has to be checked for high strength concrete
(C60-C90).
đang được dịch, vui lòng đợi..
5 vấn đề mở
Trong một số vấn đề sau đây cần được điều tra bởi một
nghiên cứu chung được liệt kê:
al Các điều tra được mô tả trong phần 3 có giá trị cốt
bê tông. Trong nứt bê tông dự ứng lực có thể xảy ra ở
một phần nhỏ chứ không phải cao của phụ tải cuối cùng. Hơn nữa,
thép dự ứng lực sử dụng có thể được khá giòn. ·! 'Herefore
thì phải kiểm tra xem hình. 17b cũng có thể được áp dụng cho
bê tông dự ứng lực.
Fig.17a bl là hợp lệ cho mẫu vật không có hoặc chỉ giam giữ danh nghĩa
của bê tông trong vùng nén. Với sự gia tăng
mức độ giam giữ bởi bàn đạp gần nhau vòng quay
công suất có thể được cải thiện đáng kể, cung cấp đầy đủ tại
tỷ lệ phần trăm cao của việc tăng cường sự thất bại là do một
sự thất bại của bê tông nén. Nó cần được kiểm tra như thế nào
ảnh hưởng đáng kể này có thể được đưa vào tài khoản trong
quy định mã.
17.21-
c} Trong hình. 17a nó được giả định rằng thất bại là do
uốn và không phải do lực cắt. Trong 127,28 / i nfluence
của lực cắt vào khả năng xoay của
bản lề bằng nhựa đã được nghiên cứu. Người ta thấy rằng trong trường
hợp sức chống cắt được dựa trên sức mạnh của
cốt thép chịu cắt và đóng góp cụ thể, trong accordanc e
với Hà Lan cung cấp, khả năng xoay vòng được nở sớm r nhỏ,
bởi vì "uốn" thất bại xảy ra ngay sau khi sản lượng
căng thẳng của việc gia cố chính đã đạt được. Kết quả tương tự
được tìm thấy trong số 129 / khi occurre suy shear d trước khi
đạt cường độ uốn đầy đủ. Nó phải được kiểm tra,
liệu các quy định trong Bộ luật hình cho dimensioning
cốt ngang là phù hợp để đảm bảo đủ
sức chống cắt cao để deve lop sự bẻ cong đầy đủ
công suất của chùm tia.
d) Trong trạng thái giới hạn cuối cùng các lực lượng gây ra bởi áp
biến dạng được giảm xuống gần như bằng không. Tuy nhiên, đối với
các dạng tập trung ở các bản lề bằng nhựa và
giảm vòng quay avail nhựa ~ ble để phân phối lại
những khoảnh khắc gây ra bởi tải. Vì vậy nó phải được làm rõ
những tác động của biến dạng đối với các không đàn hồi
hành vi của cấu trúc được đưa vào tài khoản trong
phân tích.
e) bản lề bằng nhựa có thể chỉ xảy ra, nếu số lượng cốt thép chịu kéo
là đủ lớn để tránh một thất bại sau khi giòn
nứt. Nó cần được kiểm tra xem giá trị được đưa ra trong MC 78
(~ = 0,15%) là đủ để đảm bảo nhựa giả
quay.
f) thực nghiệm và điều tra phân tích được thực hiện cho đến nay là ~
giá trị sức mạnh bình thường bê tông ~ C 50). Tính hợp lệ của
các đề xuất phải được kiểm tra cho bê tông cường độ cao
(C60-C90).
Trong một số vấn đề sau đây cần được điều tra bởi một
nghiên cứu chung được liệt kê:
al Các điều tra được mô tả trong phần 3 có giá trị cốt
bê tông. Trong nứt bê tông dự ứng lực có thể xảy ra ở
một phần nhỏ chứ không phải cao của phụ tải cuối cùng. Hơn nữa,
thép dự ứng lực sử dụng có thể được khá giòn. ·! 'Herefore
thì phải kiểm tra xem hình. 17b cũng có thể được áp dụng cho
bê tông dự ứng lực.
Fig.17a bl là hợp lệ cho mẫu vật không có hoặc chỉ giam giữ danh nghĩa
của bê tông trong vùng nén. Với sự gia tăng
mức độ giam giữ bởi bàn đạp gần nhau vòng quay
công suất có thể được cải thiện đáng kể, cung cấp đầy đủ tại
tỷ lệ phần trăm cao của việc tăng cường sự thất bại là do một
sự thất bại của bê tông nén. Nó cần được kiểm tra như thế nào
ảnh hưởng đáng kể này có thể được đưa vào tài khoản trong
quy định mã.
17.21-
c} Trong hình. 17a nó được giả định rằng thất bại là do
uốn và không phải do lực cắt. Trong 127,28 / i nfluence
của lực cắt vào khả năng xoay của
bản lề bằng nhựa đã được nghiên cứu. Người ta thấy rằng trong trường
hợp sức chống cắt được dựa trên sức mạnh của
cốt thép chịu cắt và đóng góp cụ thể, trong accordanc e
với Hà Lan cung cấp, khả năng xoay vòng được nở sớm r nhỏ,
bởi vì "uốn" thất bại xảy ra ngay sau khi sản lượng
căng thẳng của việc gia cố chính đã đạt được. Kết quả tương tự
được tìm thấy trong số 129 / khi occurre suy shear d trước khi
đạt cường độ uốn đầy đủ. Nó phải được kiểm tra,
liệu các quy định trong Bộ luật hình cho dimensioning
cốt ngang là phù hợp để đảm bảo đủ
sức chống cắt cao để deve lop sự bẻ cong đầy đủ
công suất của chùm tia.
d) Trong trạng thái giới hạn cuối cùng các lực lượng gây ra bởi áp
biến dạng được giảm xuống gần như bằng không. Tuy nhiên, đối với
các dạng tập trung ở các bản lề bằng nhựa và
giảm vòng quay avail nhựa ~ ble để phân phối lại
những khoảnh khắc gây ra bởi tải. Vì vậy nó phải được làm rõ
những tác động của biến dạng đối với các không đàn hồi
hành vi của cấu trúc được đưa vào tài khoản trong
phân tích.
e) bản lề bằng nhựa có thể chỉ xảy ra, nếu số lượng cốt thép chịu kéo
là đủ lớn để tránh một thất bại sau khi giòn
nứt. Nó cần được kiểm tra xem giá trị được đưa ra trong MC 78
(~ = 0,15%) là đủ để đảm bảo nhựa giả
quay.
f) thực nghiệm và điều tra phân tích được thực hiện cho đến nay là ~
giá trị sức mạnh bình thường bê tông ~ C 50). Tính hợp lệ của
các đề xuất phải được kiểm tra cho bê tông cường độ cao
(C60-C90).
đang được dịch, vui lòng đợi..
Các ngôn ngữ khác
Hỗ trợ công cụ dịch thuật: Albania, Amharic, Anh, Armenia, Azerbaijan, Ba Lan, Ba Tư, Bantu, Basque, Belarus, Bengal, Bosnia, Bulgaria, Bồ Đào Nha, Catalan, Cebuano, Chichewa, Corsi, Creole (Haiti), Croatia, Do Thái, Estonia, Filipino, Frisia, Gael Scotland, Galicia, George, Gujarat, Hausa, Hawaii, Hindi, Hmong, Hungary, Hy Lạp, Hà Lan, Hà Lan (Nam Phi), Hàn, Iceland, Igbo, Ireland, Java, Kannada, Kazakh, Khmer, Kinyarwanda, Klingon, Kurd, Kyrgyz, Latinh, Latvia, Litva, Luxembourg, Lào, Macedonia, Malagasy, Malayalam, Malta, Maori, Marathi, Myanmar, Mã Lai, Mông Cổ, Na Uy, Nepal, Nga, Nhật, Odia (Oriya), Pashto, Pháp, Phát hiện ngôn ngữ, Phần Lan, Punjab, Quốc tế ngữ, Rumani, Samoa, Serbia, Sesotho, Shona, Sindhi, Sinhala, Slovak, Slovenia, Somali, Sunda, Swahili, Séc, Tajik, Tamil, Tatar, Telugu, Thái, Thổ Nhĩ Kỳ, Thụy Điển, Tiếng Indonesia, Tiếng Ý, Trung, Trung (Phồn thể), Turkmen, Tây Ban Nha, Ukraina, Urdu, Uyghur, Uzbek, Việt, Xứ Wales, Yiddish, Yoruba, Zulu, Đan Mạch, Đức, Ả Rập, dịch ngôn ngữ.
- It may take time and hard word
- lúc mới thành lập chỉ mua bán nhỏ lẻ với
- cường độ
- 顧客／販売の合格許容基準を厳しくする場合
- progammes
- 说话人在山下
- Anonymous publication
- Tôi phát âm có chuẩn không
- bởi vì do con người không có ý thức bảo
- Tôi phát âm có chuẩn không?
- Progammes
- Conllect 400 coins
- Automatic selection
- all elephants are animals
- rửa bát
- Reckless
- khi tôi buồn, tôi thích ăn
- is ultimately responsible for the result
- east or west home is best
- an toàn
- what sport(s)can you play?
- Nam 28 tuoi mua nha
- 同一のゲージの交換
- Tôi nói các bạn có hiểu không?
