where aw = 1.18wwd with ww obtained

where aw = 1.18wwd with ww obtained from Table 7-1 for Muw /ffc¢bwd2 .
Alternatively, obtain Asw from the following:
A
f b d
sw f
w c w
y
= w ¢
Step 6: Determine the total required reinforcement:
As = Asf + Asw
Step 7: Check to see if section is tension-controlled, with f = 0.9.
c = aw /b1
If c / d 0.375, section is tension - controlled
If c / d > 0.375, add compression reinforcement
t
t
£
Step 8: Check moment capacity:
fMn = f A - A f d - fy
a
2
+ A d -
h
2
s sf y M
w
sf
f
( ) u ÊË
ˆ¯
ÊË
ˆ¯
È
Î Í
˘
° ˙
≥
where A
f h
f
c f
y
sf
= w
0.85 ¢ (b - b )
a
b w
w
=
(A - A f
0.85f
s sf y
c
)
¢
GENERAL CONSIDERATIONS—FLEXURE AND AXIAL LOAD
Design or investigation of a short compression member is based primarily on the strength of its cross-section.
Strength of a cross-section under combined flexure and axial load must satisfy both force equilibrium and strain
compatibility (see Part 6). The combined nominal axial load and moment strength (Pn, Mn) is then multiplied by
the appropriate strength reduction factor f to obtain the design strength ( fPn , fMn ) of the section. The design
strength must be equal to or greater than the required strength:
( fPn , fMn ) ≥ (Pu, Mu)
All members subjected to combined flexure and axial load must be designed to satisfy this basic criterion. Note
that the required strength (Pu, Mu) represents the structural effects of the various combinations of loads and
forces to which a structure may be subjected; see Part 5 for discussion on 9.2.
A “strength interaction diagram” can be generated by plotting the design axial load strength fPn against the
corresponding design moment strength fMn ; this diagram defines the “usable” strength of a section at different
eccentricities of the load. A typical design load-moment strength interaction diagram is shown in Fig. 7-5,
illustrating the various segments of the strength curve permitted for design. The “flat-top” segment of the
design strength curve defines the limiting axial load strength Pn(max); see Part 5 for a discussion on 10.3.6. As

Kết quả (Việt) 1:

trường hợp a = 1.18wwd với ww thu được từ bảng 7-1 cho Muw /ffc ¢ bwd2.Ngoài ra, có được chống tàu ngầm từ sau đây:Af b dTây Nam và fw c wy= w ¢Bước 6: Xác định tất cả tăng cường yêu cầu:As = Asf + chống tàu ngầmBước 7: Kiểm tra xem nếu phần là căng thẳng kiểm soát, với f = 0.9.c = a /b1Nếu c / d 0.375, phần là căng thẳng - kiểm soátNếu c / d > 0.375, thêm nén tăng cườngtt£Bước 8: Kiểm tra thời điểm khả năng:fMn = f A - một d f - năm tài chínhmột2+ Một d-h2s sf y MwSFf() u Êˈ¯Êˈ¯ÈΠ͢° ˙≥nơi Af hfc fySF= w0.85 ¢ (b - b)mộtb ww=(A-f0.85fs sf yc)¢NÓI CHUNG CÂN NHẮC-CONG VÀ TRỤC TẢIThiết kế hoặc điều tra của một thành viên nén ngắn dựa chủ yếu trên sức mạnh mặt cắt ngang.Sức mạnh của một mặt cắt ngang theo kết hợp cong và trục tải phải đáp ứng cả hai lực lượng cân bằng và căng thẳngkhả năng tương thích (xem phần 6). Kết hợp danh nghĩa trục tải và thời điểm sức mạnh (Pn, Mn) sau đó được nhân vớithích hợp sức mạnh giảm yếu tố f để có được sức mạnh thiết kế (fPn, fMn) của phần. Thiết kếsức mạnh phải bằng hoặc lớn hơn sức mạnh cần thiết:(fPn, fMn) ≥ (Pu, Mu)Tất cả thành viên phải chịu sự kết hợp cong và trục tải phải được thiết kế để đáp ứng các tiêu chí cơ bản này. Lưu ýsức mạnh yêu cầu (Pu, Mu) đại diện cho những tác động cấu trúc của các kết hợp khác nhau của tải vàlực lượng mà một cấu trúc có thể chịu; Xem phần 5 để thảo luận về 9.2.Một "sức mạnh tương tác sơ đồ" có thể được tạo ra bằng cách vẽ thiết kế trục tải sức mạnh fPn chống lại cácthiết kế thời điểm sức mạnh tương ứng fMn; Sơ đồ này xác định sức mạnh "có thể sử dụng" của một phần khác nhaueccentricities của tải. Một sơ đồ thiết kế điển hình tải-thời điểm sức mạnh tương tác sẽ được hiển thị trong hình 7-5,minh họa các phân đoạn khác nhau của đường cong sức mạnh cho phép cho thiết kế. Các phân đoạn "phẳng-top" của cácthiết kế sức mạnh đường cong xác định sức mạnh trục tải hạn chế Pn(max); Hãy xem phần 5 cho một cuộc thảo luận về 10.3.6. Như

Kết quả (Việt) 2:

. nơi aw = 1.18wwd với ww thu được từ Bảng 7-1 cho Muw / FFC ¢ bwd2
Ngoài ra, có được ASW sau:
A
f bd
sw f
w cw
y
= w ¢
Bước 6: Xác định tổng cốt thép yêu cầu:
Như = Asf + ASW
Bước 7: Kiểm tra xem nếu phần căng thẳng, kiểm soát, với f = 0.9.
c = aw / b1
Nếu c / d 0.375, phần căng thẳng - kiểm soát
Nếu c / d> 0.375, thêm gia cố nén
t
t
£
Bước 8: Kiểm tra khả năng thời điểm:
FMN = f A - A fd - fy
một
2
+ A d -
h
2
s sf y M
w
sf
f
() u EE
¯
EE
¯
È
Î Í
˘
˙ °
≥
đó A
fh
f
cf
y
sf
= w
0,85 ¢ (b - b)
một
bw
w
=
(A - B f
0.85f
s sf y
c
)
¢
CHUNG CÂN NHẮC-uốn và TRỤC TẢI
thiết kế hoặc điều tra về một viên nén ngắn được dựa chủ yếu vào sức mạnh của mặt cắt ngang của nó.
Sức mạnh của một mặt cắt ngang dưới kết hợp uốn và trục tải phải đáp ứng cả hai lực cân bằng và căng thẳng
tương thích (xem phần 6). Việc kết hợp danh tải trục và thời điểm sức mạnh (Pn, Mn) sau đó được nhân với
hệ số giảm cường độ f thích hợp để có được sức mạnh thiết kế (fPn, FMN) của phần này. Thiết kế
mạnh phải bằng hoặc lớn hơn sức mạnh cần thiết:
(fPn, FMN) ≥ (Pu, Mu)
Tất cả các thành viên phải chịu uốn kết hợp và tải trục phải được thiết kế để đáp ứng tiêu chí cơ bản này. Lưu ý
rằng sức mạnh cần thiết (Pu, Mu) đại diện cho các hiệu ứng cấu trúc của các kết hợp khác nhau của tải trọng và
lực lượng để có một cấu trúc có thể phải chịu; xem Phần 5 để thảo luận về 9.2.
Một "sơ đồ tương tác mạnh" có thể được tạo ra bằng cách vẽ các tải sức mạnh thiết kế trục fPn so với
thời điểm thiết kế tương ứng sức mạnh FMN; sơ đồ này xác định "sử dụng" sức mạnh của một phần khác nhau ở
sự lập dị của phụ tải. Một thiết kế điển hình tải khoảnh khắc sơ đồ tương tác mạnh được thể hiện trong hình. 7-5,
minh họa cho các phân đoạn khác nhau của các đường cong sức mạnh phép cho thiết kế. "Phẳng-top" phân đoạn của các
đường cong cường độ thiết kế xác định các hạn chế sức mạnh tải trục Pn (max); xem Phần 5 cho một cuộc thảo luận về 10.3.6. Như