Either equation may be used for rou

Either equation may be used for routine engineering applications.
The effective overburden pressure s9vo applied in (9) and (10) should be the overburden pressure at the time of drilling and testing. Although a higher ground water level might be used for conservatism in the liquefaction resistance calculations,the CN factor must be based on the stresses present at the time of the testing.
The CN correction factor was derived from SPT performed in test bins with large sand specimens subjected to various confining pressures (Gibbs and Holtz 1957; Marcuson and Bieganousky 1997a,b). The results of several of these tests are reproduced in Fig. 3 in the form of CN curves versus effective overburden stress (Castro 1995). These curves indicate considerable scatter of results with no apparent correlation of CN with soil type or gradation. The curves from looser sands,however, lie in the lower part of the CN range and are reasonably approximated by (9) and (10) for low effective overburden pressures [200 kPa (200 kPa (2 tsf) the results are uncertain. Eq. (10) provides a better fit for overburden history databases. Thus rod-length corrections are implicitly
incorporated into the empirical SPT procedure.
A final change recommended by workshop participants is
the use of revised magnitude scaling factors rather than the
original Seed and Idriss (1982) factors to adjust CRR for earthquake
magnitudes other than 7.5. Magnitude scaling factors
are addressed later in this report.

Kết quả (Việt) 1:

Một trong hai phương trình có thể được sử dụng cho các ứng dụng kỹ thuật thường xuyên.S9vo áp lực hiệu quả hành áp dụng trong (9) và (10) nên là áp lực hành tại thời điểm của khoan và thử nghiệm. Mặc dù mức nước ngầm cao hơn có thể được sử dụng cho bảo thủ trong các tính toán kháng hóa lỏng, các yếu tố CN phải được dựa trên những căng thẳng hiện nay khi thử nghiệm.Các yếu tố chỉnh CN được bắt nguồn từ SPT thực hiện trong thử nghiệm thùng với mẫu vật lớn cát phải chịu nhiều áp lực nhốt (Gibbs và Holtz 1957; Marcuson và Bieganousky 1997a, b). Kết quả của một số những kiểm tra này được sao chép trong hình 3 dưới dạng đường cong CN so với hiệu quả hành căng thẳng (Castro năm 1995). Những đường cong cho biết đáng kể phân tán của kết quả với không có sự tương quan rõ ràng của CN với đất loại hoặc gradation. Các đường cong từ lỏng hơn cát, Tuy nhiên, nằm ở phần dưới của dãy CN và hợp lý được ước chừng bằng (9) và (10) cho áp lực thấp hiệu quả hành [200 kPa (< 2 tsf)]. Những người tham gia hội thảo xác nhận việc sử dụng (9) cho các tính toán của CN, nhưng thừa nhận rằng cho áp lực hành > 200 kPa (2 tsf) kết quả là không chắc chắn. EQ. (10) cung cấp một sự phù hợp tốt hơn cho hành cơ sở dữ liệu lịch sử. Do đó chiều dài que sửa chữa ngầmtích hợp vào các thủ tục SPT thực nghiệm.Một sự thay đổi cuối cùng được đề nghị của người tham gia hội thảosử dụng sửa đổi cường độ co giãn yếu tố thay vì cácbản gốc hạt giống và Idriss (1982) các yếu tố điều chỉnh CRR cho trận động đấtmagnitudes khác hơn so với 7,5. Cường độ yếu tố tỉ lệđược đề cập sau này trong báo cáo này.

Kết quả (Việt) 2:

Hoặc là phương trình có thể được sử dụng cho các ứng dụng kỹ thuật thông thường.
Những áp lực quá tải hiệu quả s9vo áp dụng (9) và (10) nên được áp lực quá tải tại thời điểm khoan và thử nghiệm. Mặc dù một mực nước ngầm cao hơn có thể được sử dụng cho sự bảo thủ trong các tính toán kháng hóa lỏng, các yếu tố CN phải được dựa trên những căng thẳng hiện nay tại thời điểm kiểm tra.
Các yếu tố điều chỉnh CN đã được bắt nguồn từ SPT thực hiện trong thùng rác thử nghiệm với các mẫu cát lớn chịu áp lực giam giữ khác nhau (Gibbs và Holtz 1957; Marcuson và Bieganousky 1997a, b). Các kết quả của một số các xét nghiệm này được tái bản trong hình. 3 ở dạng đường cong CN so với căng thẳng quá tải hiệu quả (Castro 1995). Những đường cong cho thấy phân tán đáng kể các kết quả không có mối tương quan rõ ràng của CN với loại đất, hoặc màu nhạt dần. Các đường cong từ cát lỏng hơn, tuy nhiên, nằm ​​ở phần dưới của dải CN và được xấp xỉ bằng cách hợp lý (9) và (10) cho áp lực quá tải hiệu quả thấp [200 kPa (<2 TSF)]. Những người tham gia hội thảo thông qua việc sử dụng (9) để tính CN, nhưng thừa nhận rằng đối với áp lực quá tải> 200 kPa (2 TSF) kết quả là không chắc chắn. Eq. (10) cung cấp cho phù hợp hơn với cơ sở dữ liệu lịch sử quá tải. Vì vậy chỉnh que dài được mặc nhiên
được kết hợp vào các thủ tục SPT thực nghiệm.
Một thay đổi cuối cùng đề nghị của người tham gia hội thảo là
việc sử dụng các sửa đổi các yếu tố độ lớn rộng hơn là những
hạt giống ban đầu và Idriss (1982) Các yếu tố để điều chỉnh CRR cho trận động đất
cường độ khác so với 7.5. Yếu tố độ lớn tỉ lệ
được giải quyết sau trong báo cáo này.