The adsorption bed design incorpora

The adsorption bed design incorporates a circular finned tube
heat exchanger. The values for the parameters used in the present
model are furnished in Table 3. Fig. 3 features the temperature histories
at the outlets of the type RD (red lines in Fig. 3) and SWS-1L
based chiller system (thick black lines in Fig. 3) and these are compared
with experimental data (thick blue lines and circles) of type
RD silica gel and water based adsorption chiller. Due to the positioning
of the temperature sensors, the experimentally measured
outlet temperatures are affected by the time constant of downstream
mixing valves in the pipeline. It is evident that our present
simulation results exhibit a sufficiently good agreement with the
experimental data stemming from a distributed parameter model.
Fig. 3 also shows the temperature histories at the outlets of the
condenser and chilled water. It should be noted here that the delivered
chilled water temperature is slightly lower for adsorption
chiller employing SWS-1L as can be seen in Fig. 3.
Fig. 4(a) presents the simulated Dühring diagram of the cyclic
steady state condition of an entire bed comprising SWS-1L, from
which one observes that during cold-to-hot thermal swing of the
bed, momentary adsorption takes place although heating source
has already been applied to heat up the bed in pre-heating mode.
The entire bed is observed to be essentially following an isosteric
path (constant x) during switching. In contrast, the local spatial
points in the bed are not evolving in an isosteric manner, which
is confirmed by the present analysis. This shows that while some
parts of the bed may continue to adsorb, other parts desorb, resulting
in the entire bed following an isosteric path. At the end of hotto-
cold thermal swing, there is a pressure drop in the bed. This
causes the adsorbate in the cool bed to desorb momentarily and
condense into the evaporator. The P  T  x diagram for adsorption
bed employing RD type silica gel during steady state is also
imposed in Fig. 4(b) for comparison.Fig. 5 presents the effects of cycle time on COP and cycle average
chiller cooling capacity for type RD and SWS-1L based adsorption
chillers. It is clearly seen that the COP increases monotonically
with the cycle time. The reason is that with a longer cycle time, the
relative time frame occupied bed switching which involves a significant sensible heat exchange is reduced vis-à-vis that of a
shorter cycle time. This will lead to a favorable effect on the COP.
The variation of cooling capacity is not monotonic. For SWS-1L
based adsorption chiller, the cooling capacity increases steeply
up to 500 s, and it begins to decrease with a similar slope for cycle
time over 500 s. Lower cooling capacity under a relative shorter cycle
time is caused by a reduced extent of adsorption, which is also
related to a reduced extent of desorption due to the insufficient
heating of the desorber. At a certain cycle time, the maximum
adsorption/desorption capacity is achieved at the prevailing heating
and cooling source temperatures. Extending the cycle time further
brings forth unfavorable effect on useful cooling as the cycle

Kết quả (Việt) 1:

Thiết kế giường hấp phụ kết hợp một ống nhôm trònbộ trao đổi nhiệt. Các giá trị cho các tham số được sử dụng trong hiện tạiMô hình được trang bị trong bảng 3. Hình 3 tính năng lịch sử nhiệt độtại các cửa hàng của các loại RD (đường màu đỏ trong hình 3) và SWS - 1LHệ thống dựa trên chiller (dày đường màu đen trong hình 3) và đây được so sánhvới dữ liệu thực nghiệm (đường màu xanh dày và vòng tròn) thuộc loạiRD silica gel và nước dựa trên hấp phụ chiller. Do vị trícảm biến nhiệt độ, đo bằng thực nghiệmnhiệt độ ổ cắm bị ảnh hưởng bởi hằng số thời gian của hạ lưutrộn Van trong các đường ống. Nó là điều hiển nhiên rằng hiện tại của chúng tôitriển lãm kết quả mô phỏng một thỏa thuận tốt đầy đủ với cácbắt nguồn từ một mô hình tham số phân phối dữ liệu thực nghiệm.Hình 3 cũng cho thấy lịch sử của nhiệt độ tại các cửa hàng của cácngưng tụ và nước ướp lạnh. Cần lưu ý ở đây mà các giaonhiệt độ nước ướp lạnh là hơi thấp hơn cho hấp phụchiller sử dụng SWS - 1L có thể nhìn thấy trong hình 3.Hình 4(a) trình bày sơ đồ Dühring mô phỏng của các nhóm cyclictrạng thái ổn định điều kiện của một giường toàn bộ bao gồm SWS - 1L, từmột trong những quan sát mà trong thời gian lạnh nóng nhiệt swing của cácgiường, tạm thời hấp phụ diễn ra mặc dù, Hệ thống sưởi nguồnđã được áp dụng với nhiệt độ lên giường trong chế độ trước, Hệ thống sưởi.Giường toàn bộ quan sát thấy bản chất sau một isostericđường dẫn (hằng số x) trong quá trình chuyển đổi. Ngược lại, các địa phương không gianđiểm trong giường không phát triển một cách isosteric, màđược xác định bằng cách phân tích hiện tại. Điều này cho thấy rằng trong khi một sốCác bộ phận của giường có thể tiếp tục adsorb, phần khác desorb, kết quảtoàn bộ giường sau một con đường isosteric. Ở phần cuối của hotto-swing nhiệt Cold, đó là một áp lực giảm trong giường. Điều nàynguyên nhân adsorbate giường mát mẻ để desorb trong giây lát vàngưng tụ thành chưng cho khô. P T x sơ đồ hấp phụgiường sử dụng RD loại silica gel trong trạng thái ổn định cũng làáp dụng hình 4(b) cho comparison.Fig. 5 trình bày những ảnh hưởng của chu kỳ thời gian trên COP và chu kỳ trung bìnhchiller làm lạnh công suất cho loại RD và SWS - 1L dựa hấp phụxe thùng. Nó rõ ràng nhìn thấy cảnh sát làm tăng monotonicallyvới thời gian chu kỳ. Lý do là với một thời gian dài hơn chu kỳ, cáctương đối thời gian chiếm đóng khung giường chuyển đổi đó bao gồm một trao đổi nhiệt hợp lý đáng kể giảm vis-à-vis của mộtthời gian chu kỳ ngắn hơn. Điều này sẽ dẫn đến một hiệu ứng thuận lợi về người cảnh sát.Các biến thể của làm mát công suất không phải là monotonic. Cho SWS - 1Ltăng công suất làm lạnh chiller dựa trên hấp phụ, dốclên đến 500 s, và nó bắt đầu giảm với độ dốc tương tự cho chu kỳthời gian qua công suất 500 s. làm mát thấp hơn trong một chu kỳ ngắn hơn tương đốithời gian được gây ra bởi một mức độ giảm của hấp phụ, đó cũng làliên quan đến một mức độ giảm của desorption do sự không đủsưởi ấm của desorber. Tại một chu kỳ thời gian nhất định, tối đakhả năng hấp phụ/desorption đạt được ở hiện hành hệ thống sưởivà làm mát nguồn nhiệt. Kéo dài thời gian chu kỳ tiếp tụcmang đến tác động bất lợi ích làm mát như chu trình

Kết quả (Việt) 2:

Thiết kế giường hấp phụ kết hợp một ống vây tròn
trao đổi nhiệt. Các giá trị cho các tham số được dùng ở thì hiện
mô hình được trang bị trong Bảng 3. Hình. 3 tính năng lịch sử nhiệt độ
tại các cửa hàng của các loại RD (đường màu đỏ trong hình. 3) và SWS-1L
hệ thống làm lạnh dựa (đường màu đen dày trong hình. 3) và chúng được so sánh
với các dữ liệu thực nghiệm (đường màu xanh dày và vòng tròn) loại
RD silica gel và nước dựa hấp phụ làm lạnh. Do vị trí
của cảm biến nhiệt độ, đo bằng thực nghiệm
nhiệt độ ổ cắm bị ảnh hưởng bởi thời gian liên tục hạ
van trộn trong các đường ống. Rõ ràng là hiện nay chúng ta
kết quả mô phỏng hiện một thỏa thuận đầy đủ tốt với các
dữ liệu thực nghiệm bắt nguồn từ một mô hình tham số phân phối.
Hình. 3 cũng cho thấy lịch sử nhiệt độ tại các cửa hàng của
bình ngưng và nước lạnh. Cần lưu ý ở đây là các giao
nhiệt độ nước lạnh là hơi thấp hơn cho hấp phụ
làm lạnh sử dụng SWS-1L như có thể thấy trong hình. 3.
Hình. 4 (a) trình bày sơ đồ Dühring được mô phỏng theo chu kỳ
điều kiện trạng thái ổn định của toàn bộ một giường gồm SWS-1L, từ
đó người ta quan sát thấy trong quá trình swing nhiệt lạnh sang nóng của
giường, hấp phụ tạm thời diễn ra mặc dù nguồn nhiệt
có đã được áp dụng để làm nóng lên giường trong chế độ tiền sưởi ấm.
toàn bộ giường là quan sát để được về cơ bản sau một isosteric
đường (không đổi x) trong quá trình chuyển đổi. Ngược lại, không gian địa phương
điểm trong giường không được phát triển một cách isosteric, đó
là khẳng định của phân tích hiện tại. Điều này cho thấy rằng trong khi một số
bộ phận của giường có thể tiếp tục hấp thụ, các bộ phận khác desorb, kết quả
trong toàn bộ giường sau một con đường isosteric. Vào cuối hotto-
đu nhiệt lạnh, có một sụt áp trên giường. Điều này
gây ra các adsorbate trong giường mát mẻ để desorb giây lát và
ngưng tụ thành các thiết bị bay hơi. P? T? x sơ đồ cho hấp phụ
giường sử dụng loại RD silica gel trong trạng thái ổn định cũng được
áp đặt trong hình. 4 (b) cho comparison.Fig. 5 trình bày các ảnh hưởng của thời gian chu kỳ về COP và chu kỳ trung bình
công suất làm lạnh máy làm lạnh cho loại RD và hấp phụ SWS-1L dựa
lạnh. Nó được nhìn thấy rõ ràng rằng COP tăng đơn điệu
với thời gian chu kỳ. Lý do là có một thời gian chu kỳ dài hơn,
khung thời gian tương đối bận rộn chuyển đổi giường trong đó bao gồm một trao đổi nhiệt hiện đáng kể giảm vis-à-vis của một
chu kỳ thời gian ngắn hơn. Điều này sẽ dẫn đến một tác động tích cực về COP.
Sự biến thiên của công suất làm mát là không đơn điệu. Đối với SWS-1L
dựa hấp phụ làm lạnh, khả năng làm mát tăng vọt
lên đến 500, và nó bắt đầu giảm với một độ dốc tương tự cho các chu kỳ
thời gian hơn 500 s. Khả năng làm mát thấp hơn theo một chu kỳ ngắn hơn tương đối
thời gian được gây ra bởi một mức độ giảm hấp phụ, mà cũng
liên quan đến một mức độ giảm của giải hấp do không đủ
sưởi ấm của desorber. Tại một chu kỳ thời gian nhất định, tối đa
khả năng hấp phụ / giải hấp được thực hiện ở nhiệt phổ biến
nhiệt độ nguồn và làm mát. Mở rộng thời gian chu kỳ tiếp tục
mang tới hiệu ứng bất lợi trên làm mát hữu ích như các chu kỳ