For the second experimental measure

For the second experimental measurement a two stage arrange-ment for gasification was chosen. The overall technological scheme is shown in Fig. 2. The first stage was the same as in the foregoing gasification experiment and downstream the first stage a second stage for tar destruction and char gasification was added. The outer diameter and height of the second stage reactor were 70 and 150 cm, respectively. The outlet char from the I stage was used as inlet material for the second stage. The inter-hopper for char has two main functions: gas lock between the 1st and the 2nd stage and possibility to change independently the feeding rate of char to the second stage. In the two stage process sufficient amount of reactive char is needed. Therefore the maximum temperature and the ER in the first stage of the two stage gasification arrange-ment have been reduced in comparison with one stage gasification (T = 900 LC, ER = 0.44). The raw producer gas from the first stage (max. temperature 670 LC) of the two stage gasification was par-tially oxidized (combusted) by mixing with preheated secondary air in the second stage. Char/ash from the oxidation zone (at the top of the inner tube) is removed to the inner reactor shell. The temperature of the gas increased to about 950 LC above the char bed in the second stage. The arrangement for relative movement of char and gas stream was counter-current in the second stage. The counter-current arrangement was chosen because of poten-tially better ability to reach the full char conversion. For attaining higher conversion of char also semi-continual feeding (dosing) of char was tried. The outgoing gas was separated from the char





















Fig. 2. Technological scheme of the two stage arrangement for gasification: (1) screw feeder for wood pellets, (2) air inlet (primary air), (3) oxidation region, I stage,

(4) reduction region, I stage, (5) raw producer gas outlet from the I stage, (6) producer gas inlet to the II stage, (7) screw for removal of unreacted char from the I stage, (8) balancing hopper for char, (9) screw feeder of char for the II stage, (10) preheated air inlet to the II stage, (11) oxidation region (II stage), (12) reduction and char gasification range (II stage), (13) producer gas outlet from the II stage, (14) screw for removal of remaining char/ash from the II stage.


bed by a special perforated wall. A view on the two stage gasifica-tion line arrangement is shown in Fig. 3.

Cumulative particle size distribution of char at the outlet from the first stage is shown in Fig. 4. As it is obvious from the figure, the majority of char particles had size approx. between 1.5 and 4 mm. The average char composition and heating value (outlet from the first stage) is given in Table 2. The relatively high water content in char is surprising, but the number can comprise some organics as well. Relations among size fractions of the char from the I stage and ash content are shown in Table 3. The missing mass% of ash to the mass balance closure is presented by small char/ash particles entrained with outgoing producer gas from the I stage. The decisive part of char and ash is, however, involved in the outgoing stream of char particles

Kết quả (Việt) 1:

Thử nghiệm đo thứ hai, một hai giai đoạn sắp xếp-ment cho gasification đã được lựa chọn. Các đề án tổng thể công nghệ được thể hiện trong hình 2. Giai đoạn đầu tiên là giống như trong các thử nghiệm gasification nói trên và hạ lưu giai đoạn đầu tiên một giai đoạn thứ hai cho tar hủy diệt và char gasification đã được bổ sung. Đường kính ngoài và chiều cao của lò phản ứng giai đoạn thứ hai là 70 và 150 cm, tương ứng. Outlet char từ I giai đoạn đã được sử dụng như là vật liệu đầu vào cho giai đoạn thứ hai. Phễu liên cho char có hai chức năng chính: gas khóa giữa 1 và 2 sân khấu và khả năng thay đổi một cách độc lập lệ char, thức ăn đến giai đoạn thứ hai. Trong giai đoạn hai quá trình đủ số lượng của phản ứng char là cần thiết. Do đó nhiệt độ tối đa và ER ở giai đoạn đầu tiên của giai đoạn hai gasification sắp xếp-ment have been giảm so với một sân khấu gasification (T = 900 LC, ER = 0,44). Khí sản xuất nguyên liệu từ giai đoạn đầu tiên (nhiệt độ tối đa là 670 LC) trong giai đoạn hai gasification là par tially oxy hóa (cháy) bằng cách trộn với preheated thứ cấp máy trong giai đoạn thứ hai. Char/tro từ quá trình oxy hóa zone (ở đầu ống bên trong) bị loại bỏ vỏ bên trong lò phản ứng. Nhiệt độ của khí tăng lên khoảng 950 LC trên giường char trong giai đoạn thứ hai. Sắp xếp cho các chuyển động tương đối của các dòng khí và char được truy cập hiện tại ở giai đoạn thứ hai. Sự sắp xếp truy cập hiện tại đã được lựa chọn vì khả năng poten tially tốt hơn để tiếp cận các char đầy đủ chuyển đổi. Để đạt được các chuyển đổi cao hơn của char cũng bán continual cho ăn (liều lượng) của char bị xét xử. Khí đi được tách ra từ các charHình 2. Các chương trình công nghệ của việc bố trí hai giai đoạn cho gasification: (1) vít feeder cho gỗ bột viên, (2) máy inlet (không chủ yếu), (3) quá trình oxy hóa khu vực, tôi giai đoạn,(4) giảm vùng, giai đoạn I, (5) nguyên liệu sản xuất khí cửa hàng từ I giai đoạn, đầu vào sản xuất khí (6) cho giai đoạn II, các trục vít (7) để loại bỏ các char unreacted từ tôi sân khấu, (8) cân bằng phễu cho char, trục vít (9) feeder của char cho giai đoạn II, (10) máy preheated inlet đến giai đoạn II, (11) quá trình oxy hóa vùng (giai đoạn II), giảm (12) và phạm vi gasification char (giai đoạn II) , (13) sản xuất khí cửa hàng từ giai đoạn II, các trục vít (14) để loại bỏ các char/tro còn lại từ giai đoạn II. giường bằng một bức tường đục lỗ đặc biệt. Một cái nhìn vào cách sắp xếp hai giai đoạn gasifica-tion dòng được hiển thị trong hình 3.Phân bố kích thước hạt tích lũy của char tại các cửa hàng từ giai đoạn đầu tiên được hiển thị trong hình 4. Vì nó là rõ ràng từ những con số, phần lớn các char hạt có kích thước khoảng giữa 1.5 và 4 mm. Trung bình char thành phần và hệ thống sưởi giá trị (outlet từ giai đoạn đầu tiên) được đưa ra trong bảng 2. Nội dung tương đối cao nước ở char là đáng ngạc nhiên, nhưng một số có thể bao gồm một số chất hữu cơ là tốt. Quan hệ giữa các kích thước phần phân đoạn của char từ I giai đoạn và ash nội dung được hiển thị trong bảng 3. Thiếu % khối lượng tro để đóng cửa hàng loạt cân bằng được trình bày bởi char/tro nhỏ hạt bị cuốn theo với đi sản xuất gas từ I giai đoạn. Một phần quyết định của char và tro, Tuy nhiên, tham gia vào dòng char hạt, gửi đi

Kết quả (Việt) 2:

Đối với các phép đo thực nghiệm thứ hai một hai giai đoạn sắp xếp-ment cho khí hoá đã được lựa chọn. Các sơ đồ công nghệ tổng thể được hiển thị trong hình. 2. Giai đoạn đầu tiên là giống như trong thí nghiệm nói trên khí hóa và hạ lưu các giai đoạn đầu tiên của giai đoạn thứ hai để tiêu hủy tar và char khí hóa đã được bổ sung. Đường kính ngoài và chiều cao của lò phản ứng giai đoạn thứ hai là 70 và 150 cm, tương ứng. Các char outlet từ giai đoạn I đã được sử dụng làm nguyên liệu đầu vào cho giai đoạn thứ hai. Các liên phễu cho char có hai chức năng chính: khóa khí giữa 1 và giai đoạn 2 và khả năng thay đổi một cách độc lập tốc độ ăn của char đến giai đoạn thứ hai. Trong quá trình hai giai đoạn đủ lượng char phản ứng là cần thiết. Do đó, nhiệt độ tối đa và ER trong các giai đoạn đầu tiên của hai giai đoạn khí hóa sắp xếp-ment đã giảm so với một giai đoạn khí hóa (T = 900 LC, ER = 0,44). Các khí sản xuất nguyên liệu từ giai đoạn đầu tiên (tối đa. Nhiệt độ 670 LC) của hai giai đoạn khí hóa là mệnh lúc đầu bị oxy hóa (đốt) bằng cách trộn với không khí thứ cấp làm nóng trước ở giai đoạn thứ hai. Char / tro từ vùng oxy hóa (ở trên cùng của ống trong) được lấy ra để vỏ lò phản ứng bên trong. Nhiệt độ của khí tăng lên khoảng 950 LC trên giường char trong giai đoạn thứ hai. Sự sắp xếp cho chuyển động tương đối của char khí dòng đã ngược dòng trong giai đoạn thứ hai. Việc bố trí ngược dòng được chọn vì poten-tially khả năng tốt hơn để đạt được chuyển đổi char đầy đủ. Để đạt được chuyển đổi cao hơn của char cũng bán liên tục cho ăn (liều) của char đã được thử nghiệm. Khí đi được tách ra từ các char





















hình. 2. Chương trình công nghệ của sự sắp xếp hai giai đoạn cho khí hoá: (1) vít feeder cho hạt gỗ, (2) hút gió (khí chính), (3) khu vực quá trình oxy hóa, tôi sân khấu,

(4) khu vực giảm, tôi sân khấu, ( 5) outlet khí sản xuất nguyên liệu từ giai đoạn I, (6) khí sản xuất đầu vào cho giai đoạn II, (7) vít để loại bỏ các char không phản ứng từ giai đoạn I, (8) cân bằng phễu cho char, (9) vít feeder char cho giai đoạn II, (10) làm nóng trước hút gió vào giai đoạn II, (11) khu vực oxy hóa (II giai đoạn), (12) giảm và nhiều char khí hóa (giai đoạn II), cửa hàng gas (13) sản xuất từ giai đoạn II , (14) vít để loại bỏ các còn lại char / tro từ II giai đoạn.


giường bởi một bức tường đục đặc biệt. Một quan điểm về các sắp xếp đường dây gasifica-tion hai giai đoạn được thể hiện trong hình. 3.

Tích lũy phân bố kích thước hạt của char tại đầu ra từ giai đoạn đầu tiên được thể hiện trong hình. 4. Vì nó là rõ ràng từ hình, phần lớn các hạt char có kích thước xấp xỉ. giữa 1,5 và 4 mm. Thành phần char trung bình và nhiệt trị (outlet từ giai đoạn đầu tiên) được đưa ra trong Bảng 2. Các hàm lượng nước tương đối cao trong char là đáng ngạc nhiên, nhưng số lượng có thể bao gồm một số chất hữu cơ là tốt. Mối quan hệ giữa phân số kích thước của char từ giai đoạn I và hàm lượng tro được thể hiện trong Bảng 3. Các thiếu% khối lượng tro để đóng cửa cân bằng khối lượng được trình bày bởi các hạt char / tro nhỏ bị cuốn theo với khí sản xuất đi từ các sân khấu tôi. Phần quyết định của các char và tro được, tuy nhiên, tham gia vào dòng đi của các hạt char