Iv Outline Of Research ActivitiesIn

Iv Outline Of Research Activities
In order to accumulate the basic data for applying stainless steel to buildings as a structural material, research papers from various reputed journals were studied.

L. Di Sarno et. al. [3] assess the feasibility of the application of SSs for seismic retrofitting of framed structures, either braced (CBFs) or moment resisting (MRFs) frames. Number of experimental tests carried out primarily in Europe [5,6] and Japan [3] on austenitic (304 and 316) and austenitic–ferritic grades of SSs have demonstrated that:
• Experimental tests on SS beams, columns and beam to- column connections have shown large plastic deformation capacity and energy redistribution at section and member levels.
• The ultimate elongation (εu) and the ultimate-to-proof tensile strength ratios (fu/ fy) are on average higher than for Carbon Steel. For austenitic plates with thicknesses less than 3 mm the values of εu range between 35% and 40% (S220), while a value of 45–55% was found for greater thicknesses;
• SS generally exhibits rather greater increases in strengths at fast rates of loading [1,7]. The initial stress state of the material has an effect on the strain rate.
• Austenitic SSs possess greater toughness than mild steels. The former are less susceptible to brittle fracture than the later for service temperatures down to −40 ˚C.


The above properties render SS an attractive metal for applications in plastic and seismic design, particularly for seismic retrofitting of steel, concrete and composite structures. The suitability of the application of SSs for seismic retrofitting is analyzed herein with regard to multi-storey framed structures, either MRFs or CBFs.
Eunsoo Choi et. al. [7] have studied the bond behavior between steel reinforcing bars and concrete confined via steel wrapping Jackets. Lateral bending tests are conducted for the reinforced concrete columns with continuous longitudinal reinforcement or lap-spliced longitudinal bars confined by the steel wrapping jackets.
In this study, the specimens of concrete cylinders prepared were expected to induce splitting bond failure in an unconfined state; concrete cylinders with dimensions of 100 mm x 200 mm were used. Stainless steel jackets with the dimensions of 324 mm x 200 mm were prepared in order to confine the concrete cylinders; the width was 10 mm larger than the perimeter of the cylinder in order to create the welding overlap. Steel jacket thicknesses of 1.0 mm and 1.5 mm were chosen to assess how the amount of confinement has an effect on the bond behavior. There were three types of specimens for the splitting failure mode: (1) unconfined, (2) confined by a 1 mm jacket, and (3) confined by a 1.5 mm jacket. Each type had two specimens, and a total of six specimens were prepared for the bonding tests.
It is found that the jackets increase the bond strength and ductile behavior due to the transfer of splitting bonding failure to pull-out bonding failure. In the column tests, the steel wrapping jackets increase the flexural strength and ultimate drift for the lap-spliced column. The bond strength of the lap-spliced bar in the jacketed column was estimated as 6.5 MPa that was 1.52 times as large as that of the lap-spliced bar in the unjacketed column. The flexural strength of the jacketed lap-spliced column was 1.32 times as large as that of the unjacketed column. Consequently, it was reasoned that the increment of the flexural strength of the lap- spliced column was due to the increment of the bond stress in the lap-spliced bars providing lateral confining pressure of the steel jacket. Steel and fiber reinforced polymer (FRP) jacketing methods possess critical drawbacks such as grouting for steel jackets or bonding for FRP jackets. The grouting of the steel jackets increases the cross-sectional area and creates the discontinuity in the column surface. Also, the grouting bonds the steel jacket to the concrete surface. The bonding of the FRP jackets with an adhesive such as epoxy causes a problem of wrinkles in the FRP sheet surface. These wrinkles inhibit the confining action on the concrete and reduce the effectiveness of the FRP jacket.

Kết quả (Việt) 1:

IV phác thảo của các hoạt động nghiên cứuĐể tích lũy dữ liệu cơ bản cho việc áp dụng bằng thép không gỉ cho tòa nhà là một vật liệu cấu trúc, nghiên cứu khoa học từ các tạp chí có uy tín đã được nghiên cứu.L. Di Sarno et. Al. [3] đánh giá tính khả thi của các ứng dụng của SSs cho địa chấn retrofitting cấu trúc khung, hoặc braced (CBFs) hoặc thời điểm chống khung hình (MRFs). Số lượng các bài kiểm tra thử nghiệm thực hiện chủ yếu tại châu Âu [5,6] và Nhật bản [3] trên giãn nở (304 và 316) và giãn nở-Ferit các lớp SSs đã chứng minh rằng:• Các xét nghiệm thử nghiệm trên SS dầm, cột và dầm vào cột kết nối có hiển thị công suất lớn biến dạng nhựa và tái phân phối năng lượng ở các cấp độ phần và là thành viên.• Cuối cùng kéo dài (εu) và tỷ lệ cuối cùng để chứng minh sức mạnh (fu / fy) là trung bình cao hơn đối với thép cacbon. Cho giãn nở tấm với độ dày nhỏ hơn 3 mm các giá trị của εu nằm trong khoảng từ 35% đến 40% (S220), trong khi giá trị 45 – 55% đã được tìm thấy cho độ dày lớn hơn;• SS thường trưng bày khá lớn tăng mạnh ở mức nhanh tải [1,7]. Nhà nước ban đầu căng thẳng của vật liệu đã ảnh hưởng đến tỷ lệ biến dạng.• Giãn nở SSs có độ dẻo dai hơn hơn thép nhẹ. Các cựu có ít dễ bị gãy giòn hơn các dịch vụ nhiệt độ xuống −40 ˚C. Các thuộc tính trên khiến SS một kim loại hấp dẫn cho các ứng dụng trong thiết kế bằng nhựa và địa chấn, đặc biệt đối với địa chấn retrofitting kết cấu thép, bê tông và tổng hợp. Sự phù hợp của các ứng dụng của SSs cho địa chấn retrofitting được phân tích ở đây đối với nhiều tầng cấu trúc khung, hoặc MRFs hoặc CBFs.Eunsoo Choi et. Al. [7] ở đây đã nghiên cứu hành vi liên kết giữa tăng cường thép và bê tông bị giới hạn thông qua thép gói áo khoác. Bên uốn các xét nghiệm được tiến hành cho cột bê tông cốt thép với liên tục tăng cường theo chiều dọc hoặc lap spliced dọc thanh bị giới hạn bởi thép gói áo khoác.Trong nghiên cứu này, các mẫu vật của bê tông xi lanh chuẩn bị được dự kiến sẽ gây ra thất bại bond chia tách trong một nhà nước unconfined; bê tông xi lanh với kích thước 100 mm x 200 mm được sử dụng. Áo khoác bằng thép không gỉ với các kích thước của 324 mm x 200 mm đã được chuẩn bị để nhốt các bê tông xi-lanh; chiều rộng là 10 mm lớn hơn so với chu vi của hình trụ để tạo ra sự chồng chéo Hàn. Áo khoác thép dày 1.0 mm và 1.5 mm đã được chọn để đánh giá như thế nào số lượng tù có ảnh hưởng đến hành vi của bond. Đã có ba loại của các mẫu vật cho chế độ chia tách của sự thất bại: (1) unconfined, (2) bị giới hạn bởi một chiếc áo khoác 1 mm, và (3) bị giới hạn bởi một chiếc áo khoác 1.5 mm. Mỗi loại có hai mẫu vật, và tổng cộng sáu mẫu đã chuẩn bị cho bài kiểm tra liên kết.Nó được tìm thấy rằng áo jacket làm tăng sức mạnh liên kết và các hành vi dễ uốn do chuyển tách liên kết không thể kéo ra liên thất bại. Trong các bài kiểm tra cột, Áo khoác bao bì thép tăng flexural sức mạnh và cuối cùng trôi dạt cho cột lap spliced. Sức mạnh trái phiếu của thanh lap spliced trong cột trọng được ước tính là 6,5 MPa là 1.52 lần lớn như của thanh lap spliced trong cột unjacketed. Flexural mạnh trọng lap spliced của cột là 1,32 lần lớn như của các cột unjacketed. Do đó, nó lý luận rằng tăng sức mạnh flexural của lap - spliced cột là do tăng căng thẳng trái phiếu trong thanh lap spliced cung cấp áp lực nhốt bên những chiếc áo khoác thép. Thép và sợi gia cường polymer (FRP) jacketing phương pháp có nhược điểm quan trọng như vữa cho áo khoác thép hoặc liên kết cho áo khoác FRP. Vữa áo khoác thép làm tăng diện tích mặt cắt và tạo ra sự đứt quãng trong bề mặt cột. Ngoài ra, các vữa trái phiếu jacket thép để bề mặt bê tông. Liên kết với một chất kết dính như epoxy FRP, áo jacket gây ra một vấn đề của các nếp nhăn trên bề mặt tấm FRP. Những nếp nhăn ức chế các hành động nhốt trên bê tông và làm giảm hiệu quả của áo FRP.

Kết quả (Việt) 2:

Iv Outline Trong hoạt động nghiên cứu
Để tích lũy các dữ liệu cơ bản để áp dụng thép không gỉ cho các tòa nhà như một cấu trúc vật chất, tài liệu nghiên cứu từ các tạp chí có uy tín khác nhau đã được nghiên cứu.

L. Di Sarno et. al. [3] đánh giá tính khả thi của việc áp dụng các SS cho retrofitting địa chấn của kết cấu khung, hoặc chuẩn bị tinh thần (CBFs) hoặc thời điểm chống (MRFs) khung. Số kiểm tra thử nghiệm được tiến hành chủ yếu ở châu Âu [5,6] và Nhật Bản [3] trên austenit (304 và 316) và lớp austenit-ferit của SS đã chứng minh rằng:
• kiểm tra thực nghiệm trên SS dầm, cột và dầm cột to- kết nối đã cho thấy khả năng biến dạng dẻo lớn và phân phối năng lượng ở phần và thành viên các cấp.
• các kéo dài cuối cùng (εu) và tỷ lệ độ bền kéo-để-proof (fu / fy) đang ở trên cao hơn mức trung bình so với thép carbon. Đối với tấm Austenit có độ dày dưới 3 mm các giá trị của phạm vi εu giữa 35% và 40% (S220), trong khi giá trị 45-55% đã được tìm thấy cho độ dày lớn hơn;
• SS thường biểu hiện tăng khá hơn trong những điểm mạnh ở giá nhanh nạp [1,7]. Các trạng thái ứng suất ban đầu của vật liệu có ảnh hưởng đến tốc độ căng thẳng.
• Austenitic SS có độ dẻo dai hơn thép nhẹ. Cựu ít dễ bị gãy xương giòn hơn sau đó cho nhiệt độ dịch vụ xuống đến -40 C.


Các tính chất trên làm cho SS một kim loại hấp dẫn cho các ứng dụng trong nhựa và thiết kế động đất, đặc biệt là cho retrofitting địa chấn của thép, bê tông và kết cấu composite. Sự phù hợp của việc áp dụng các SS cho retrofitting địa chấn được phân tích trong tài liệu liên quan đến cấu trúc đa tầng khung, hoặc MRFs hoặc CBFs. Với
Eunsoo Choi et. al. [7] đã nghiên cứu các hành vi trái phiếu giữa các thanh cốt thép và bê tông giới hạn thông qua thép gói Jackets. Kiểm tra uốn ngang được tiến hành cho các cột bê tông cốt thép với cốt thép dọc liên tục hoặc các thanh dọc lap-ghép giới hạn bởi các áo jacket thép gói.
Trong nghiên cứu này, các mẫu hình trụ bê tông được điều chế đã được dự kiến sẽ gây ra thất bại trái phiếu chia tách trong một nhà nước không áp; trụ bê tông với các kích thước 100 mm x 200 mm được sử dụng. Áo jacket bằng thép không rỉ với kích thước 324 mm x 200 mm đã được chuẩn bị để nhốt trụ bê tông; chiều rộng là 10 mm lớn hơn chu vi của hình trụ để tạo ra sự chồng chéo hàn. Độ dày áo khoác thép 1,0 mm và 1,5 mm đã được lựa chọn để đánh giá số lượng giam có ảnh hưởng đến hành vi trái phiếu. Có ba loại mẫu vật cho các chế độ thất bại tách: (1) không bị giới hạn, (2) giới hạn bởi một chiếc áo khoác 1 mm, và (3) giới hạn bởi một chiếc áo khoác 1,5 mm. Mỗi loại có hai mẫu vật, và tổng cộng sáu Mẫu chuẩn bị cho các bài kiểm tra liên kết.
Nó được tìm thấy rằng áo tăng sức mạnh trái phiếu và các hành vi dễ uốn do chuyển nhượng tách thất bại liên kết để kéo ra thất bại liên kết. Trong các bài kiểm tra cột, áo jacket thép gói tăng độ bền uốn và trôi dạt cuối cùng cho các cột lap-ghép. Sức mạnh trái phiếu của thanh lap-ghép trong cột bọc được ước lượng là 6,5 MPa đó là 1,52 lần lớn như của thanh lap-ghép trong cột unjacketed. Các cường độ uốn của cột lap-ghép vỏ bọc là 1,32 lần lớn như của các cột unjacketed. Do đó, nó đã được lý giải rằng thặng dư của sức mạnh uốn của cột ghép lap- là do sự tăng của sự căng thẳng trái phiếu trong thanh lap-ghép cung cấp áp lực giam giữ bên trong áo khoác thép. Thép và cốt sợi polyme (FRP) jacketing phương pháp có nhược điểm quan trọng như vữa cho áo jacket thép hoặc liên kết cho áo jacket FRP. Các vữa của áo jacket thép làm tăng diện tích mặt cắt ngang và tạo ra sự gián đoạn trong các bề mặt cột. Ngoài ra, phun vữa gắn bó áo khoác thép vào bề mặt bê tông. Các liên kết của áo jacket FRP với một chất kết dính như epoxy gây ra một vấn đề của các nếp nhăn trên bề mặt tấm FRP. Những nếp nhăn ức chế hoạt động nhốt vào bê tông và làm giảm hiệu quả của chiếc áo khoác FRP.