10.13.5 - For evaluation of slender

10.13.5 - For evaluation of slenderness effects, radius of gyration, r, of a composite section shall be
not greater than the value given by (10-22) and, as an alternative to a more accurate calculation,
EI in Eq. (10-13) shall be taken either as Eq. (10-14) or (10-23)
r
(EcIg/5) + EsIsx
(EcAg/5) + EsAsx
= ------------------------------------------------
EI
(EcIg/5)
1 + βd
= ---------------------- + EsIsx
R10.13.5 - Equation (10-22) is given because the rules of 10.10.1.2 for estimating the radius of gyration are overly
conservative for concrete-filled tubing and are not applicable for members with enclosed structural shapes.
In reinforced concrete columns subject to sustained loads, creep transfers some of the load from the concrete to the
steel, increasing the steel stresses. In the case of lightly reinforced columns, this load transfer may cause the
compression steel to yield prematurely, resulting in a loss in the effective EI. Accordingly, both the concrete and steel terms in Eq. (10-14) are reduced to account for creep. For heavily reinforced columns or for composite columns in which the pipe or structural shape makes up a large percentage of the cross section, the load transfer due to creep is not significant. Accordingly, Eq. (10-23) was revised in the 1980 Code supplement so that only the EI of the concrete is reduced for sustained load effects.

10.13.6 - Structural steel encased concrete core
10.13.6.1 - For a composite member with a concrete core encased by structural steel, the thickness
of the steel encasement shall be not less than for each face of width b nor for circular sections of diameter h
10.13.6.2 - Longitudinal bars located within the encased concrete core shall be permitted to be used
in computing Asx and Isx.

R10.13.6 - Structural steel-encased concrete core
Steel-encased concrete sections should have a metal wall thickness large enough to attain longitudinal yield stress
before buckling outward.

10.13.7 - Spiral reinforcement around structural steel core
A composite member with spirally reinforced concrete around a structural steel core shall conform to
10.13.7.1 through 10.13.7.4.
10.13.7.1 - Design yield strength of structural steel core shall be the specified minimum yield strength for
the grade of structural steel used but not to exceed 50,000 psi.
10.13.7.2 - Spiral reinforcement shall conform to 10.9.3.
10.13.7.3 - Longitudinal bars located within the spiral shall be not less than 0.01 nor more than 0.08
times net area of concrete section.
10.13.7.4 - Longitudinal bars located within the spiral shall be permitted to be used in computing Asx
and Isx.

R10.13.7 - Spiral reinforcement around structural steel core
Concrete that is laterally confined by a spiral has increased strength, and the size of the spiral required can be regulated on the basis of the strength of the concrete outside the spiral - the same reasoning that applies for columns reinforced only with longitudinal bars. The radial pressure provided by the spiral ensures interaction between concrete, reinforcing bars, and steel core such that longitudinal bars will both stiffen and strengthen the cross section.

Kết quả (Việt) 1:

10.13.5 - để đánh giá hiệu ứng slenderness, bán kính của gyration, r, một phần tổng hợp sẽkhông lớn hơn giá trị được đưa ra bởi (10-22) và như là một thay thế cho một tính toán chính xác hơn,EI trong Eq. (10-13) sẽ được thực hiện hoặc như Eq. (10-14) hoặc (10-23)r(EcIg/5) + EsIsx(EcAg/5) + EsAsx= ------------------------------------------------EI(EcIg/5)1 + βd= ---------------------- + EsIsxR10.13.5 - phương trình (10-22) được đưa ra bởi vì các quy định của 10.10.1.2 cho ước tính bán kính gyration là quábảo thủ cho bê tông đầy ống và không áp dụng cho các thành viên với hình dạng cấu trúc kèm theo.Trong cột bê tông cốt thép tùy thuộc vào tải bền vững, leo chuyển một số tải từ cụ thể để cácthép, tăng căng thẳng thép. Trong trường hợp của cột nhẹ gia cố, chuyển tải này có thể gây ra cácnén thép để mang lại sớm, dẫn đến một mất mát trong EI có hiệu quả. Theo đó, cả hai điều khoản thép và bê tông trong Eq. (10-14) được giảm đến các tài khoản cho leo. Cho rất nhiều gia cố cột hoặc cột tổng hợp trong đó ống hoặc kết cấu hình dạng chiếm một tỷ lệ lớn các tiết diện, chuyển tải do leo không phải là quan trọng. Theo đó, Eq. (10-23) đã được sửa đổi trong phụ lục quy tắc 1980 do đó chỉ EI của bê tông là giảm cho các hiệu ứng tải bền vững.10.13.6 - kết cấu thép bọc bê tông cốt lõi10.13.6.1 - cho một thành viên hỗn hợp với một lõi bê tông bọc bởi kết cấu thép, độ dàycủa encasement thép sẽ không ít hơn cho mỗi mặt của chiều rộng b cũng không cho các phần tròn của đường kính h10.13.6.2 - theo chiều dọc quán Bar nằm trong bọc bê tông cốt lõi được phép được sử dụngtrong tính toán Asx và Isx.R10.13.6 - bọc thép kết cấu bê tông cốt lõiBọc thép phần cụ thể cần phải có một độ dày kim loại tường đủ lớn để đạt được năng suất theo chiều dọc căng thẳngtrước khi sự oằn ra nước ngoài.10.13.7 - xoắn ốc tăng cường xung quanh lõi thép kết cấuTài khoản của hỗn hợp bê tông cốt thép xoắn xung quanh một lõi thép kết cấu sẽ phù hợp với10.13.7.1 thông qua 10.13.7.4.10.13.7.1 - thiết kế sức mạnh năng suất của kết cấu thép lõi sẽ là sức mạnh năng suất tối thiểu được chỉ định cholớp kết cấu thép được sử dụng nhưng không phải để vượt quá 50.000 psi.10.13.7.2 - tăng cường xoắn ốc sẽ phù hợp với 10.9.3.10.13.7.3 - theo chiều dọc quán Bar nằm trong các vòng xoắn sẽ không ít hơn 0,01 và cũng không nhiều hơn 0,08lần net tích phần bê tông.10.13.7.4 - theo chiều dọc quán Bar nằm trong các vòng xoắn được phép được sử dụng trong tính toán Asxvà Isx.R10.13.7 - xoắn ốc tăng cường xung quanh lõi thép kết cấuBê tông sang hai bên bị giới hạn bởi một xoắn ốc đã tăng sức mạnh, và kích thước của các vòng xoắn yêu cầu có thể được quy định trên cơ sở sức mạnh của bê tông bên ngoài xoắn ốc - lý do tương tự áp dụng cho cột tăng cường chỉ với các thanh theo chiều dọc. Áp lực xuyên tâm được cung cấp bởi các vòng xoắn đảm bảo sự tương tác giữa bê tông, củng cố các quán bar và thép cốt lõi như vậy mà dọc thanh sẽ cả stiff và tăng cường cắt ngang.

Kết quả (Việt) 2:

10.13.5 - Đối với đánh giá của các hiệu ứng độ mảnh, bán kính của hồi chuyển, r, của một bộ phận tổng hợp sẽ
không lớn hơn giá trị cho bởi (10-22) và, như là một thay thế cho một tính toán chính xác hơn,
EI trong Eq. (10-13) mới được hoặc như phương. (10-14) hoặc (23/10)
r
(EcIg / 5) + EsIsx
(EcAg / 5) + EsAsx
= ----------------------- -------------------------
EI
(EcIg / 5)
1 + βd
= --------------- ------- + EsIsx
R10.13.5 - Equation (10-22) được đưa ra bởi vì các quy tắc của 10.10.1.2 để ước tính bán kính của hồi chuyển là quá
bảo thủ cho ống bê tông đầy và không được áp dụng cho các thành viên có kèm theo hình dạng cấu trúc.
Trong cột bê tông cốt thép chịu tải bền vững, chuyển từ biến số của tải từ bê tông với
thép, tăng áp lực bằng thép. Trong trường hợp các cột được gia cố nhẹ, chuyển tải này có thể gây ra các
thép nén để mang lại sớm, kết quả là một mất mát trong EI hiệu quả. Theo đó, cả bê tông và các điều khoản thép trong phương trình. (10-14) được giảm xuống chiếm creep. Đối với các cột cốt thép lớn hoặc cho cột composite trong đó các đường ống hoặc các hình dạng cấu trúc chiếm một tỷ lệ lớn của mặt cắt ngang, chuyển tải do creep không đáng kể. Theo đó, Eq. (23/10) đã được sửa đổi trong Bộ luật bổ sung năm 1980 để chỉ những EI của bê tông được giảm tải cho các hiệu ứng duy trì. 10.13.6 - Kết cấu thép bọc bê tông cốt lõi 10.13.6.1 - Đối với thành viên tổng hợp, lõi bê tông bọc bởi kết cấu thép, độ dày của sự nhốt vào thép sẽ không ít hơn cho mỗi mặt của chiều rộng b và cũng không cho các phần hình tròn có đường kính h 10.13.6.2 - thanh dọc nằm trong lõi bê tông bọc được phép sử dụng trong tính toán và ASX ISX . R10.13.6 - lõi bê tông Kết cấu thép bọc phần bê tông thép bọc nên có độ dày kim loại tường đủ lớn để đạt được ứng suất theo chiều dọc trước khi oằn ra phía ngoài. 10.13.7 - cốt Spiral quanh lõi thép kết cấu Một thành viên hợp với bê tông cốt thép xoắn ốc xung quanh một lõi thép kết cấu phải phù hợp với 10.13.7.1 qua 10.13.7.4. 10.13.7.1 - Thiết kế sản lượng sức mạnh của lõi thép kết cấu chịu các quy định sức mạnh năng suất tối thiểu cho các lớp kết cấu thép được sử dụng nhưng không vượt quá 50.000 psi. 10.13. 7.2 - tăng cường Spiral phải phù hợp với 10.9.3. 10.13.7.3 - thanh dọc nằm trong vòng xoắn ốc sẽ không ít hơn 0,01 cũng không quá 0,08 lần diện tích thực của phần bê tông. 10.13.7.4 - thanh dọc nằm trong vòng xoắn ốc được được phép sử dụng trong tính toán ASX và ISX. R10.13.7 - cốt Spiral xung quanh cấu trúc lõi thép bê tông được hai bên bị hạn chế bởi một xoắn ốc đã tăng sức mạnh và kích thước của hình xoắn ốc cần thiết có thể được quy định trên cơ sở sức mạnh của bê tông bên ngoài xoắn ốc - cùng một lý do đó áp dụng cho các cột được gia cố chỉ với những thanh dọc. Áp lực hướng tâm được cung cấp bởi các xoắn ốc, đảm bảo sự tương tác giữa bê tông, cốt thép và lõi thép như rằng các thanh dọc cả hai sẽ cứng lại và tăng cường các mặt cắt ngang.