The chip thickness ratio was not ch

The chip thickness ratio was not changed by flank wear as shown in the figure. This means that the force increments can be considered to act on the worn flank. Then, the normal and tangential stresses on the worn flank can be calculated from this kind of test. In Fig.8, some of the results thus obtained on several work materials are shown in relation to their hardness.
The coefficient of friction at the worn flank μ ‘ (=F ‘ /F’ ) obtained from these tests are shown in Fig 9, which indicates that the normalized steel has the adhesive nature of frictipn with high μ ‘ ( about 0.7 ) , whereas the hard materials have low

Kết quả (Việt) 1:

Tỉ lệ chiều dày chip không thay đổi bởi sườn mặc như minh hoạ trong hình. Điều này có nghĩa rằng gia số lực lượng có thể được coi là hành động bên sườn mòn. Sau đó, những căng thẳng bình thường và tiếp tuyến trên sườn mòn có thể được tính toán từ loại thử nghiệm. Trong Fig.8, một số kết quả do đó thu được trên một số tác phẩm vật liệu Hiển thị liên quan đến độ cứng của họ.Ma sát của hệ số tại μ mòn sườn ' (= F '/ f') thu được từ các thử nghiệm được hiển thị trong hình 9, mà chỉ ra rằng thép bình thường có tính chất kết dính của frictipn với cao μ ' (khoảng 0,7), trong khi các vật liệu cứng có thấp

Kết quả (Việt) 2:

Tỷ lệ độ dày chip đã không thay đổi bởi cánh mặc như thể hiện trong hình. Điều này có nghĩa rằng các gia lực lượng có thể được coi là hành động trên cánh mòn. Sau đó, những căng thẳng bình thường và tiếp tuyến trên sườn mòn có thể được tính toán từ các loại thử nghiệm. Trong Fig.8, một số kết quả như vậy, thu được trên nhiều vật liệu công trình được thể hiện trong mối quan hệ với độ cứng của họ.
Các hệ số ma sát ở cánh μ mòn '(= F' / F ') thu được từ những thử nghiệm được thể hiện trong hình 9 , mà chỉ ra rằng thép bình thường có tính chất kết dính của frictipn với μ cao '(khoảng 0,7), trong khi các vật liệu cứng có thấp