(5.44) The bearing area under the e

(5.44) The bearing area under the external load Vu on the bracket should not project beyondthe straight portion of the primary tension bars, Asci nor should it project beyond the interior face of the transverse welded anchor bar shown in Figure 5.26.5.15.3 Sequence of Corbel Design StepsAs discussed in the preceding section, a horizontal factored force Nuea vertical factored force Vu, and a bending moment [V11a + Nue (h - d)] basically act on the corbel. To prevent failure, the corbel has to be designed to resist these three parameters simultaneously by one of the following two methods, depending on the type of corbel construction sequence, that is, whether the corbel is cast monolithically with the column or not:(a) For a monolithically cast corbel with the supporting column, by evaluating the steel area Ah of the closed stirrups which are placed below the primary steel ties Ase Part of Ah is due to the steel area An from Equation 5.36 resisting the horizontal force N,,c(b) By calculating the steel area Avr by the shear friction hypothesis if the corbel and the column are not cast simultaneously, using part ofAvralong the depth of the corbel stem and incorporating the balance in the area As of the primary top steel reinforcing layer.The primary tension steel area Ase is the major component of both methods. Calculations of As depend on whether Equation 5.42 or 5.43 governs. If Equation 5.42 controls, Ase= i Avr+ A,. is used and the remaining! Avris distributed over a depth j d adjacent to Ase· If Equation 5.43 controls, Ase= Ar+ A,., with the addition of !Ar provided as closed stirrups parallel to Ase and distributed within id vertical distance adjacent to Ase·In both cases, the primary tension reinforcement plus the closed stirrups automatically yield the total amount of reinforcement needed for either type of corbel. Since the mechanism of failure is highly indeterminate and randomness can be expected in the propagation action of the shear crack, it is sometimes advisable to choose the larger calculated value of the primary top steel area Ase in the corbel regardless of whether the corbel element is cast simultaneously with the supporting column.As seen from the foregoing discussions, the horizontal closed stirrups are also a major element in reinforcing the corbel. Occasionally, additional inclined closed stirrups are also used.The following sequence of steps is proposed for the design of the corbel:1. Calculate the factored vertical force Vu and the nominal resisting force Vn of the section such that Vn Vj, where = 0.75 for all calculations. V,/ should be 0.20 bwd, or s 800bwd for normal-weight concrete. If not, the concrete section atthe support should be enlarged.2. Calculate Avr = Vnlfyµ for resisting the shear friction force, and use in the subsequent calculation of the primary tension top steel As.3. Calculate the flexural steel area Ar and the direct tension steel area A,,, where

Kết quả (Việt) 1:

(5,44) Diện tích mang dưới tải bên ngoài Vũ trên khung không nên dự án ngoài
phần thẳng của các thanh căng thẳng chính, ASCI cũng không nên dự án vượt ra ngoài khuôn mặt bên trong của ngang hàn thanh neo thể hiện trong hình 5,26.

5.15.3 Chuỗi các Corbel Thiết kế bước

Như đã thảo luận trong phần trước, một lực lượng ngang yếu tố Nuea dọc lực lượng yếu tố Vũ, và một khoảnh khắc uốn [V11a + Nue (h - d)] về cơ bản hoạt động trên rầm nhà. Để ngăn chặn sự thất bại, các rầm nhà phải được thiết kế để chống lại ba thông số đồng thời bằng một trong hai phương pháp sau đây, tùy thuộc vào loại chuỗi xây dựng rầm nhà, có nghĩa là, cho dù rầm nhà được đúc nguyên khối với cột hay không:

(a) Đối với một rầm nhà nguyên khối đúc với cột hỗ trợ, bằng cách đánh giá khu vực thép Ah của hai chiếc kiềng khép kín được đặt dưới mối quan hệ thép chính Ase Một phần của Ah là do khu vực thép An từ phương trình 5,36 chống lại lực ngang N ,, c
(b) bằng cách tính diện tích thép AVR bằng giả thuyết ma sát trượt nếu rầm nhà và cột không đúc đồng thời, sử dụng phần ofAvralong độ sâu của gốc rầm nhà và kết hợp sự cân bằng trong khu vực tính đến thép hàng đầu chính củng cố lớp.

Diện tích thép căng thẳng chính Ase là thành phần chủ yếu của cả hai phương pháp. Tính toán của Như phụ thuộc vào việc Equation 5,42 hoặc 5,43 chỉnh. Nếu phương trình 5.42 điều khiển, Ase = i AVR + A ,. được sử dụng và số còn lại! Avris phân phối trên độ sâu JD tiếp giáp với Ase · Nếu phương trình 5.43 điều khiển, Ase = Ar + A,., Với việc bổ sung! Ar cung cấp như stirrups khép kín song song với Ase và phân phối trong vòng id khoảng cách thẳng đứng liền kề với Ase ·
Trong cả hai trường hợp, tăng cường sự căng thẳng chính cộng với hai chiếc kiềng khép kín tự động mang lại tổng số tiền tăng cường cần thiết cho một trong hai loại rầm nhà. Kể từ khi cơ chế thất bại là rất không xác định và tính ngẫu nhiên có thể được dự kiến trong hoạt động tuyên truyền của các vết nứt cắt, nó là đôi khi nên chọn giá trị tính toán của khu vực thép hàng đầu chính Ase trong rầm lớn hơn bất kể các yếu tố rầm nhà là diễn viên đồng thời với việc cột hỗ trợ.
Như đã thấy từ các cuộc thảo luận nói trên, hai chiếc kiềng khép kín ngang cũng là một yếu tố quan trọng trong việc thúc đẩy các rầm nhà. Đôi khi có thêm chiếc kiềng khép kín nghiêng cũng được sử dụng.
Trình tự các bước như sau được đề xuất cho việc thiết kế của rầm nhà:

1. Tính toán lực lượng dọc yếu tố Vũ và các lực lượng chống lại danh nghĩa Vn của phần này như vậy mà Vn Vj, nơi = 0,75 cho tất cả các tính toán. V, / nên
0,20 BWD, hoặc là 800bwd cho bê tông cân nặng bình thường. Nếu không, phần bê tông tại
sự hỗ trợ nên được mở rộng.
2. Tính AVR = Vnlfyμ để chống lại lực ma sát trượt, và sử dụng trong việc tính toán tiếp theo của thép đầu căng thẳng chính As.
3. Tính diện tích thép uốn Ar và sự căng thẳng trực tiếp khu vực thép Một ,,, nơi

Kết quả (Việt) 2:

(5,44) các khu vực chịu lực dưới tải bên ngoài vu trên khung không nên dự án ngoài
phần thẳng của các thanh căng thẳng chính, ASCI cũng không nên dự án vượt ra ngoài khuôn mặt nội thất của thanh neo Hàn ngang được hiển thị trong hình 5,26.

5.15.3 trình tự các bước thiết kế Corbel

Như đã thảo luận trong phần trước đó, một lực tác động ngang có tính lực theo chiều dọc yếu tố tính vũ, và một thời điểm uốn [V11a + Nue (h-d)] về cơ bản hành động trên corbel. Để ngăn chặn thất bại, các corbel đã được thiết kế để chống lại ba tham số đồng thời bằng một trong hai phương pháp sau đây, tùy thuộc vào loại corbel trình tự xây dựng, có nghĩa là, cho dù là corbel đúc monolithically với cột hay không:

(a) đối với một monolithically cast corbel với cột hỗ trợ, bằng cách đánh đánh các khu vực thép ah của khuấy đóng được đặt dưới các mối quan hệ thép chính ASE một phần của ah là do các khu vực thép an từ Equation 5,36 chống lại các lực ngang N,, c
(b) bằng cách tính toán các khu vực thép AVR bởi giả thuyết ma sát cắt nếu corbel và cột không được đúc đồng thời, sử dụng một phần ofAvralong độ sâu của thân corbel và kết hợp sự cân bằng trong khu vực như của chính thép hàng đầu tăng cường lớp.

Khu vực thép căng thẳng chính ASE là thành phần chính của cả hai phương pháp. Tính toán của như phụ thuộc vào việc Equation 5,42 hoặc 5,43 chi. Nếu phương trình kiểm soát 5,42, ASE = i AVR + A,. được sử dụng và còn lại! Avris phân bố trên một chiều sâu j d tiếp giáp với ASE · Nếu phương trình điều khiển 5,43, ASE = AR + A,., với việc bổ sung! AR cung cấp như khuấy khép kín để ASE và phân phối trong khoảng cách theo chiều dọc ID liền kề với ASE ·
Trong cả hai trường hợp, tăng cường căng thẳng chính cộng với các khuấy đóng kín tự động mang lại tổng số tiền tăng cường cần thiết cho một trong hai loại corbel. Kể từ khi cơ chế thất bại là rất không xác định và ngẫu nhiên có thể được mong đợi trong các hành động truyền của cắt crack, đôi khi nó được khuyến khích để lựa chọn giá trị tính toán lớn hơn của khu vực thép hàng đầu chính ASE trong corbel bất kể các yếu tố corbel được đúc đồng thời với các cột hỗ trợ.
Như đã thấy từ các cuộc thảo luận nói trên, các khuấy đóng ngang cũng là một yếu tố quan trọng trong việc củng cố các corbel. Đôi khi, thêm nghiêng đóng khuấy cũng được sử dụng.
Trình tự các bước sau được đề xuất cho thiết kế của corbel:

1. tính toán các yếu tố mặt thẳng đứng vũ và danh nghĩa chống lực lượng vn của phần như vậy mà vn VJ, trong đó có = 0,75 cho tất cả các tính toán. V,/nên được
0,20 BWD, hoặc s 800bwd cho bình thường trọng lượng bê tông. Nếu không, phần bê tông
sự hỗ trợ nên được mở rộng.
2. tính toán AVR = Vnlfyμ cho chống lực ma sát cắt, và sử dụng trong việc tính toán tiếp theo của các chính căng thẳng đầu thép như.
3. tính toán khu vực thép uốn AR và khu vực thép căng thẳng trực tiếp một,,, nơi

Kết quả (Việt) 3:

(5.44) Vùng đệm nằm dưới lớp tải phụ trên nhánh cây không nên chiếu xa
phần thẳng của các thanh áp suất chính, Asci cũng không nên rải bên ngoài mặt trong của thanh neo ngang bướng được hiển thị trong hình nộm 5.26.
Mô hình vuông cầu nối...
Như đã nói trong phần trước, một lực phụ thuộc ngang thuộc về Nue a d ọc, và một phút uốn cong (kiểu hoa h ồng) cơ bản hoạt động dựa trên vỏ.Để ngăn chặn sự hư hỏng, phải thiết kế Zabel để tồn tại cùng một lúc với ba tham số này bằng một trong hai phương pháp sau đây, phụ thuộc vào dạng cấu trúc tế bào,
(a) Đối với một c ái vỏ bọc bọc bọc bằng đá nguyên khối với cột hỗ trợ, bằng cách đánh giá vùng thép A của bàn đạp bị đóng kín được đặt dưới các cột thép chính A là thuộc về vùng thép A từ Equion 5.36 chống lại lực ngang N,c
Tính toán vùng thép Avrar b ằng giả thuyết ma sát kéo nếu hiên và cột không được đúc đồng thời, sử dụng một phần Avradọc theo chiều sâu của thân tế bào tử và gồm sự cân bằng trong vùng A.
Khu vực thép vùng căng thứ nhất là thành phần chủ yếu của cả hai phương pháp.Tính toán của Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Số Sóng tùy thuộcNếu kiểm soát Equation 5.2, Ase='i Avra+A.đã sử dụng và còn lại!Avras phân phối qua độ sâu J d liền kề với ASe 183; Nếu kiểm soát Equion 5.43, Ase='Ar+A., với độ thêm!Ar được cung cấp như những bàn đạp đóng song với Ase và phân phối trong khoảng cách đứng cạnh Ase 183;
Trong cả hai trường hợp, khả năng tăng cường sức ép chính cùng các bàn đạp đã đóng lại sẽ tự động cung cấp mức độ tăng cường tổng cần thiết cho mỗi loại vỏ chắn.Do không tính hiệu quả cao, và khả năng ngẫu nhiên có thể chờ đợi trong tác động lan nhiệt của vết nứt, nên đôi khi nên chọn giá trị được tính to án lớn hơn của vùng thép đầu chính Ase trong vỏ chắn, cho dù nếu nguyên tố tử tế được đúc cùng với cột phụ.
Như những cuộc thảo luận trước, các bàn đạp bị bịt ngang cũng là một yếu tố quan trọng trong việc củng cố nút chắn.Thỉnh thoảng, cũng dùng thêm các bàn đạp bịt chiều.
Những bước kế tiếp theo được đề xuất cho thiết kế của tế bào tử tế:
L.Tính toán lực đứng thẳng 0.7 và lực chống cự phụ thuộc thuộc thuộc phần Vn, như thế trung tâm Vn, trung tâm « 0.75 » cho mọi tính toán.V., phải
0.20 bpassw, hay là 800bhpassw cho bê tông bình thường.Nếu không, phần bê tông ở
hỗ trợ nên được nâng cấp.
Hai.Tính xem Avra=.* Vnlfy181; để chống lại sức ma sát kéo, và dùng trong lần tính sau của lớp thép đỉnh dốc A.
Ba.Tính toán vùng thép kim hoàn Ar và vùng thép phóng thẳng A., nơi