F = force, lb (N); A = cross-sectio

F = force, lb (N); A = cross-sectional area of the part, mm2 (in2); and Yf = flow stress
corresponding to the strain given by Eq. (19.14), MPa (lb/in2). Area A continuously increases during the operation as height is reduced. Flow stress Yf also increases as a result of work hardening, except when the metal is perfectly plastic (e.g., in hot working). In this case, the strain-hardening exponent n ¼ 0, and flow stress Yf equals the metal’s yield strength Y. Force reaches a maximum value at the end of the forging stroke, when both area and flow stress are at their highest values. An actual upsetting operation does not occur quite as shown in Figure 19.10 because friction opposes the flow of work metal at the die surfaces. This creates the barreling effect shown in Figure 19.11. When performed on a hot workpart with cold dies, the barreling effect is even more pronounced. This results from a higher coefficient of friction typical in hot working and heat transfer at and near the die surfaces, which cools the metal and increases its resistance to deformation. The hotter metal in the middle of the part flows more readily than the cooler metal at the ends. These effects are more significant as the diameterto-height ratio of the workpart increases, due to the greater contact area at the work–die
interface.
All of these factors cause the actual upsetting force to be greater than what is
predicted by Eq. (19.15). As an approximation, we can apply a shape factor to Eq. (19.15)
to account for effects of the D/h ratio and friction:

Kết quả (Việt) 1:

F = lực lượng, lb (N); A = diện tích mặt cắt của phần mm2 (in2); và Yf = dòng căng thẳngtương ứng với sự căng thẳng được đưa ra bởi Eq. (19.14), MPa (lb/in2). Khu vực A liên tục tăng trong các hoạt động như chiều cao là giảm. Dòng căng thẳng Yf cũng tăng là kết quả của việc làm cứng, trừ khi kim loại là hoàn toàn bằng nhựa (ví dụ, trong nóng làm việc). Trong trường hợp này, số mũ n ¼ căng cứng 0, và dòng chảy, căng thẳng Yf bằng sức mạnh năng suất của metal Y. lực đạt đến một giá trị tối đa vào cuối đột quỵ rèn, khi căng thẳng khu vực và luồng có giá trị cao nhất của họ. Một hoạt động thực tế upsetting không xảy ra khá như minh hoạ trong hình 19,10 vì ma sát phản đối dòng chảy công việc bằng kim loại ở bề mặt khuôn. Điều này tạo ra hiệu ứng barreling Hiển thị trong hình 19.11. Khi thực hiện trên một workpart nóng với lạnh chết, các hiệu ứng barreling thậm chí rõ nét hơn. Kết quả từ một cao hơn hệ số của ma sát điển hình nóng nhiệt và làm việc chuyển giao tại và gần bề mặt khuôn, kim loại nguội đi và làm tăng sức đề kháng của nó để biến dạng. Các kim loại nóng hơn ở giữa phần chảy dễ dàng hơn so với kim loại mát lúc kết thúc. Những hiệu ứng này là quan trọng hơn là tỷ lệ chiều cao diameterto tăng workpart, do khu vực liên lạc lớn hơn tại nơi làm việc-chếtgiao diện.Tất cả những yếu tố gây ra lực lượng upsetting thực tế lớn hơn là gìdự đoán Eq. (19,15). Như là một xấp xỉ, chúng tôi có thể áp dụng một yếu tố hình dạng để Eq. (19,15)vào tài khoản cho các hiệu ứng của tỷ lệ D/h và ma sát:

Kết quả (Việt) 2:

F = lực, lb (N); A = cắt ngang khu vực của các phần, mm2 (in2); và YF = chảy căng thẳng
tương ứng với sự căng thẳng do Eq. (19,14), MPa (lb / in2). Khu A liên tục tăng trong các hoạt động như chiều cao được giảm. Chảy căng thẳng YF cũng tăng là kết quả của xơ cứng làm việc, trừ khi các kim loại là hoàn toàn bằng nhựa (ví dụ, trong làm việc nóng). Trong trường hợp này, số mũ căng-cứng n ¼ 0, và chảy căng thẳng YF bằng độ dẻo của kim loại Y. quân đạt đến một giá trị tối đa vào cuối của đột quỵ rèn, khi cả hai khu vực và dòng chảy căng thẳng là ở giá trị cao nhất của họ. Một hoạt động khó chịu thực tế không xảy ra khá như trong hình 19.10 vì ma sát chống lại dòng chảy của kim loại làm việc tại các bề mặt khuôn. Điều này tạo ra hiệu ứng đóng thùng như hình 19,11. Khi thực hiện trên một workpart nóng với khuôn lạnh, tác dụng đóng thùng thậm chí còn rõ rệt hơn. Đây là kết quả từ một hệ số cao hơn của ma sát điển hình trong làm việc nóng và truyền nhiệt ở và gần bề mặt khuôn, làm lạnh bằng kim loại và làm tăng khả năng chống biến dạng. Các kim loại nóng hơn ở giữa phần chảy dễ dàng hơn so với các kim loại mát lúc kết thúc. Những tác động này có ý nghĩa hơn là tỷ lệ diameterto chiều cao của tăng workpart, do diện tích tiếp xúc lớn hơn ở các công việc chết
giao diện.
Tất cả những yếu tố gây ra sự xáo trộn lực lượng thực tế sẽ lớn hơn so với những gì được
dự đoán bởi phương trình. (19.15). Như một xấp xỉ, chúng ta có thể áp dụng một yếu tố hình dạng để Eq. (19.15)
vào tài khoản cho các hiệu ứng của D / h tỷ lệ và ma sát: