-10 CONSOLIDATION PRINCIPLESWhen a

-10 CONSOLIDATION PRINCIPLES
When a soil is loaded by any new load condition (a foundation, fill, embankment, etc.), settlements always occur. They may be insignificant or large enough to require special construction procedures. These settlements are not elastic, as one would have by compressing a column of steel or concrete, but rather are the vertical statistical accumulation of particle rolling, sliding, and slipping into the void spaces together with some particle crushing (or fracturing) at the contact points. This portion of the settlement is a state change and is largely nonrecoverable upon any removal of load. Any elastic compression of the soil particles is a settlement component that is recoverable upon removal of load. Because this component is usually very small, the so-called elastic settlement7 recovery upon removal of the load is small. As noted in the preceding section, particle displacement and void reduction can produce
a temporary excess pore pressure depending on the amount and distribution of pore water
present—very large values of Aw if the soil is saturated (S -» 100 percent) and negligible for
S -> 0 percent.
If we have a relationship between stresses and strains for the soil we can compute a stressstrain modulus ESy also called modulus of deformation or, more commonly (but incorrectly),
the modulus of elasticity. With this modulus we can use an integration over the influence depth L0 to compute the deformation or settlement AH as
fL° Aa (L°
AH = -w-dz= edz (2-28)
JO ^s JO
For the usual integration over a sufficiently small length L0 that the compressive stress Aq and the stress-strain modulus Es can be taken as a constant, the preceding integration becomes
AH = eLo (2-28a)
The stress-strain modulus Es used here is not a simple parameter to obtain for any soil, for it varies with soil type, state, confinement, and depth. The stress increment Aq may be known reasonably well at the foundation interface, but it decreases within the stress influence zone in such a manner that it is difficult-to-impossible to obtain accurately. Approximations are commonly used for both Es and Aq because of these difficulties. When the soil contains water, a further complication arises because settlement is not complete until the excess pore pressure Au dissipates (and often for some additional time beyond). Because this involves the hydraulic conductivity k of the stratum (or strata), time may be a significant factor. Thus, for most soil foundations we have two problems:
1. How much settlement will occur? (The answer usually depends on whether the soil is normally consolidated or overconsolidated.)
2. How long will it take for most of the settlement to occur?

Kết quả (Việt) 1:

-10 CONSOLIDATION PRINCIPLESWhen a soil is loaded by any new load condition (a foundation, fill, embankment, etc.), settlements always occur. They may be insignificant or large enough to require special construction procedures. These settlements are not elastic, as one would have by compressing a column of steel or concrete, but rather are the vertical statistical accumulation of particle rolling, sliding, and slipping into the void spaces together with some particle crushing (or fracturing) at the contact points. This portion of the settlement is a state change and is largely nonrecoverable upon any removal of load. Any elastic compression of the soil particles is a settlement component that is recoverable upon removal of load. Because this component is usually very small, the so-called elastic settlement7 recovery upon removal of the load is small. As noted in the preceding section, particle displacement and void reduction can producea temporary excess pore pressure depending on the amount and distribution of pore waterpresent—very large values of Aw if the soil is saturated (S -» 100 percent) and negligible forS -> 0 percent.If we have a relationship between stresses and strains for the soil we can compute a stressstrain modulus ESy also called modulus of deformation or, more commonly (but incorrectly),the modulus of elasticity. With this modulus we can use an integration over the influence depth L0 to compute the deformation or settlement AH asfL ° Aa (L °AH = dz - w = edz (2-28)JO ^ s JOCho bình thường hội nhập trên một chiều dài đầy đủ nhỏ L0 mà sự căng thẳng khi nén Aq và mô đun stress căng thẳng Es có thể được dùng như là một liên tục, sự hội nhập trước sẽ trở thànhAH = eLo (2-28a)Mô đun stress căng thẳng Es sử dụng ở đây không phải là một tham số đơn giản để có được cho bất kỳ đất, cho nó thay đổi với đất loại, nhà nước, sự giam hãm và chiều sâu. Tăng căng thẳng Aq có thể được biết đến khá giỏi với giao diện nền tảng, nhưng nó làm giảm ảnh hưởng trong căng thẳng một cách rằng nó là khó khăn-để-không thể để có được một cách chính xác. Xấp xỉ thường được sử dụng cho cả Es và Aq vì những khó khăn. Khi đất có chứa nước, là một phức tạp hơn nữa phát sinh bởi vì giải quyết là không đầy đủ cho đến khi dư thừa lỗ chân lông áp lực Au tiêu hao (và thường cho một số thời gian bổ sung vượt ra ngoài). Bởi vì điều này liên quan đến thủy lực dẫn k của tầng lớp (hoặc địa tầng), thời gian có thể là một yếu tố quan trọng. Vì vậy, đối với hầu hết đất cơ sở chúng tôi có hai vấn đề:1. bao nhiêu khu định cư sẽ xảy ra? (Câu trả lời thường phụ thuộc vào việc đất thường hợp nhất hay overconsolidated.)2. bao lâu cho hầu hết khu định cư để xảy ra?

Kết quả (Việt) 2:

-10 NGUYÊN TẮC HỢP NHẤT
Khi một đất được tải bởi bất kỳ điều kiện mới tải (một nền tảng, điền vào, kè, vv), các khu định cư luôn xảy ra. Họ có thể là không đáng kể hoặc lớn đủ để yêu cầu các thủ tục xây dựng đặc biệt. Những khu định cư không đàn hồi, như một sẽ phải bằng cách nén một cột thép hoặc bê tông, mà đúng hơn là sự tích lũy thống kê theo chiều dọc của hạt lăn, trượt và trượt vào khoảng trống cùng với một số hạt nghiền (hoặc nứt vỡ) tại các liên lạc điểm. Điều này phần của việc giải quyết là một sự thay đổi trạng thái và phần lớn là nonrecoverable khi bất kỳ loại bỏ tải. Bất kỳ nén đàn hồi của các hạt đất là một thành phần giải quyết đó được thu hồi khi di chuyển tải. Bởi vì thành phần này thường là rất nhỏ, cái gọi là đàn hồi settlement7 phục hồi khi di chuyển tải là nhỏ. Như đã nói ở phần trước, chuyển hạt và khoảng trống giảm có thể sản xuất
một áp lực lỗ rỗng dư thừa tạm thời phụ thuộc vào số lượng và phân phối của nước lỗ rỗng
giá trị nay rất lớn của Aw nếu đất bị bão hòa (S - »100 phần trăm) và không đáng kể cho
S -.> 0 phần trăm
Nếu chúng tôi có một mối quan hệ giữa ứng suất và biến dạng cho đất chúng ta có thể tính toán một stressstrain Modulus ESY còn gọi là mô đun biến dạng, hoặc thường hơn (nhưng không chính xác),
mô đun đàn hồi. Với mô đun này, chúng ta có thể sử dụng một hội nhập về ảnh hưởng sâu L0 để tính toán sự biến dạng hoặc giải quyết AH như
fL ° Aa (L °
AH = -w-dz = edz (2-28)
JO ^ s JO
Đối với việc tích hợp thông thường hơn một L0 dài đủ nhỏ rằng sự căng thẳng Aq nén và Es modulus căng thẳng chủng có thể được thực hiện như là một hằng số, tích hợp trước đó trở nên
AH = Elo (2-28a)
Các mô đun ứng suất biến dạng Es sử dụng ở đây không phải là một tham số đơn giản để có được cho đất nào, cho nó khác nhau với từng loại đất, nhà nước, lưu giữ, và chiều sâu. Sự gia tăng căng thẳng Aq có thể được biết đến khá tốt tại giao diện nền tảng, nhưng nó giảm trong vùng ảnh hưởng của căng thẳng một cách như vậy mà nó là khó khăn -để-không thể có được một cách chính xác. xấp xỉ được sử dụng phổ biến cho cả Es và Aq vì những khó khăn. Khi đất chứa nước, một biến chứng hơn nữa phát sinh do thanh toán là không hoàn thành cho đến khi áp lực lỗ rỗng thặng dư tiêu tan Au (và thường trong một số bổ sung thời gian ngoài). Bởi vì điều này liên quan đến việc dẫn k thủy lực của tầng (hay tầng lớp nhân dân), thời gian có thể là một yếu tố quan trọng. Như vậy, đối với hầu hết các quỹ đất chúng ta có hai vấn đề:
1. Sẽ xảy ra bao nhiêu giải quyết? (Câu trả lời thường phụ thuộc vào việc đất thường hay hợp nhất overconsolidated.)
2. Bao lâu nó sẽ đưa cho hầu hết các định cư để xảy ra?