7Design for Flexureand Axial LoadGE

7
Design for Flexure
and Axial Load
GENERAL CONSIDERATIONS—FLEXURE
For design or investigation of members subjected to flexure (beams and slabs), the nominal strength of the
member cross-section (Mn) must be reduced by the strength reduction factor f to obtain the design strength
(fMn ) of the section. The design strength (fMn ) must be equal to or greater than the required strength (Mu).
In addition, the serviceability requirements for deflection control (9.5) and distribution of reinforcement for
crack control (10.6) must also be satisfied.
Examples 7.1 through 7.7 illustrate proper application of the various code provisions that govern design of members
subject to flexure. The design examples are prefaced by step-by-step procedures for design of rectangular sections
with tension reinforcement only, rectangular sections with multiple layers of steel, rectangular sections with compression
reinforcement, and flanged sections with tension reinforcement only.
DESIGN OF RECTANGULAR SECTIONS WITH TENSION REINFORCEMENT ONLY7.1
In the design of rectangular sections with tension reinforcement only (Fig. 7-1), the conditions of equilibrium are:
1. Force equilibrium:
C = T (1)
0.85fc¢ba = Asfy = rbdfy
a =
A f
f b
s y
0.85 c¢ ¢
=
df
0.85f
y
c
r
2. Moment equilibrium:
Mn = (C or T) d -
a
2
ÊË
ˆ¯
Mn = bdf d -
0.5 d
0.85
f
f y
y
c
r r
¢
È
Î Í
˘
° ˙

Kết quả (Việt) 1:

7Thiết kế cho congvà trục tảiNÓI CHUNG CÂN NHẮC-CONGĐối với thiết kế hoặc điều tra của các thành viên phải chịu sự cong (dầm và tấm), sức mạnh danh nghĩa của cáctài khoản của mặt cắt ngang (Mn) phải được giảm giảm sức mạnh là yếu tố f để có được sức mạnh thiết kế(fMn) của phần. Thiết kế sức mạnh (fMn) phải bằng hoặc lớn hơn sức mạnh cần thiết (Mu).Trong ngoài ra, các yêu cầu khả năng hoạt động để kiểm soát độ lệch (9.5) và phân phối của các tăng cường chokiểm soát crack (10.6) cũng phải được hài lòng.Ví dụ 7.1 qua 7.7 minh họa cho các ứng dụng thích hợp của các quy định mã khác nhau chi phối các thiết kế của thành viêntùy thuộc vào cong. Những mẫu thiết kế được prefaced bởi từng bước thủ tục cho các thiết kế của hình chữ nhật phầnvới căng thẳng tăng cường duy nhất, hình chữ nhật phần với nhiều lớp thép, hình chữ nhật phần với néntăng cường, và mặt bích phần với căng thẳng tăng cường chỉ.THIẾT KẾ CỦA HÌNH CHỮ NHẬT PHẦN VỚI CĂNG THẲNG TĂNG CƯỜNG ONLY7.1Trong thiết kế phần hình chữ nhật với căng thẳng tăng cường chỉ (hình 7 - 1), các điều kiện cân bằng là:1. lực lượng cân bằng:C = T (1)0,85 fc ¢ ba = Asfy = rbdfya =Một ff bs y0.85 c ¢ ¢=DF0.85fycr2. thời điểm cân bằng:MN = (C hoặc T) d -một2Êˈ¯MN = bdf d -cách 0.5 d0.85ff yycr r¢ÈΠ͢° ˙

Kết quả (Việt) 2:

7
Thiết kế uốn
và trục tải
CHUNG CÂN NHẮC-uốn
Đối với thiết kế, điều tra viên phải chịu uốn (dầm và tấm), cường độ danh định của các
thành viên có mặt cắt ngang (Mn) phải được giảm bởi các yếu tố giảm cường độ f để có được cường độ thiết kế
(FMN) của phần này. Các cường độ thiết kế (FMN) phải bằng hoặc lớn hơn sức mạnh cần thiết (Mu).
Ngoài ra, các yêu cầu bảo trì để kiểm soát độ võng (9.5) và phân phối gia cố
kiểm soát crack (10.6) cũng phải được đáp ứng.
Ví dụ 7.1 qua 7.7 minh họa áp dụng đúng các quy định mã khác nhau chi phối thiết kế của các thành viên
chịu uốn. Các ví dụ về thiết kế được mở đầu bằng bước-by-step thủ tục thiết kế của phần hình chữ nhật
với sự căng thẳng chỉ cốt thép, phần hình chữ nhật với nhiều lớp thép, phần hình chữ nhật với độ nén
cốt thép, và phần mặt bích với sự căng thẳng tăng cường chỉ.
THIẾT KẾ CỦA PHẦN miếng hình chữ nhật với sự căng thẳng Tăng cường ONLY7.1
Trong thiết kế của phần hình chữ nhật với sự căng thẳng gia cố chỉ (Hình 7-1.), các điều kiện của trạng thái cân bằng là:
1. Lực cân bằng:
C = T (1)
0.85fc ¢ ba = Asfy = rbdfy
a =
A f
fb
sy
0,85 c ¢ ¢
=
df
0.85f
y
c
r
2. Moment cân bằng:
Mn = (C hay T) d -
một
2
ee
¯
Mn = bdf d -
0,5 d
0,85
f
fy
y
c
rr
¢
È
Î Í
˘
° ˙