A centrifugal pump is designed and

A centrifugal pump is designed and produced to supply whole range of head-capacity condition as identified by it’s performance curve. The pump will operate on thet curve if it is driven at the particular speed for which the curve is drawn. However, the actual condition on that curve at which the pump will run will be determined by the system in which it operates. So for all practical purposes, the system controls the pump and will determine the conditions at which the pump will operate, regardless of the head and capacity for which it was purchased.
This is a considerable advantage from the the safety aspect of the system, in that the centrifugal pump is not normally capable of over -pressure the system. However in order to understand how the centrifugal pump operates in a system, it is first necessary to understand some aspects of system design.
3.2 LIQUID FLOW IN PIPE
For those who may be unsure of manner in which liquid actually resond to flowing though pipes, the flowing basic guidelines are offered.
3.2.1 SPECIFIC GRAVITY
Speccific gravity is used frequently in the discussuin of fluids. It is the mane given ti the ratui of the density if a liquid to the density of cold water. Therefore, when dealing with cold water, its value of S.G is 1.0
3.2.2 PRESSURE IN A STATIC SYSTEM
When a body of liquid is a rest in a sytem, the relationship between the pressure showing on the gauge and the depth of the above it, will be as show.
P = gauge pressure in pounds per square inch
Hs = static head of liquid in feet
s.g. = specific gravity of the liquid being pumped
3.2.3 PRESSURE IN A FLOWING SYSTEM
When a body of liquid is moving in a system, the pressure will drop, as some of the energe by the static head is now being lost to fiction. Therefore, even when we maintain the level of water in the tank as shown in figure 3.2, to statis head, the pressure reading on the gaure will be less than when the liquid in the system was not flowing
P = gauge pressure in pounds per square inch
Hs = Static head of liquid in feet
Hf = friction head in feet
3.2.4 CHANGES IN AN EXISTING SYSTEM
Please note that the fllowing repationships are offered for those who wish to approximate the effect of changes in an existing system. For accurate data, it is recommended that the hydraulic institutes friction loss table are consulted, either in their engineering data book, or as show in chapter 14 this book
3.2.4.1 THE EFFECT OF CAPACITY CHANGE FRICTION
When the flow rate is changed without changing the pipe size, the qpproximate change in friction loss can be estimated as shown.
Q = Flow rate
Hf = Friction loss
In orther words, the friction loss will vary as square of the flow rate.
3.4.2.2 The effect of head change on flow rate
When the static head is changed again without changing the pipe size the appoximate change in flow rate can be estimated as shown
3.2.5 Pipe size changes in a system
The change in pipe diameter may be necessary to reduce friction losses or increase NPSH available to the pump. Therefore when capacity in unchanged, the friction loss is in INVERSE proportion to the 5th power of the change in the pipe diameter, as shown below.
To operate with the same head, such as from a lake or river, with the new pipe size, the fllowing approximation will apply.
D = pipe diameter
3.3 BASIC ELEMENT OF PUMP SYSTEM DESIGN
In designing any kind of pumping system, the first requirement is to determine the speed at which the task must be performed. In orther words, the flow needed through the system. In some systems, the flow rate will be determined by production requirement or by orther process considerations such as the flow rate needed to achieve the necessary temperature transfer in a liquid flowing though a heat exchanger. For the sake of this exercise, let us consider a batch process system where the average flow rate can be calculation by dividing the volume to be transferred, by the time allowed for that transfer.
The next requirement to e considered is how to overcome all the factor which hinder the movement of the liquid from one poit to another in the system. These are primarily gravity and friction and we will deal with them separately.
3.3.1 GRAVITY AND STATIC HEAD
If we considenr gravity as a force of nature that drives vertically downwards then, in a pumping system, we can oppase it by means of an energy factor we will refoer to as the total static head . this is simple the change in elevation through which the liquid must be lifted, and is measured vertically, regardless of the linear distance between the start and end poits in the system. As shown in figure 3.3, the static head.
Can be measured between the free surface of liquid in tank A, and the highest level of the discharge line.
In another system, where the pump dischar into tank B at a poit below the liquid level in that tank, the total static head in the system is the vertical distance from the free surface of the liquid in tank A to the free suface of the liquid in tank B . It should be noted that this also app;ies, even when the suction source is lower than the pump. This will be discussed in greater detail in chapter 4
Regardless of the layout of the system, the total static head is not a variable os the flow rate, therefore a gragh comraring the two would show up as a straight line.
3.3.2 FRICTION LOSSES AND FRICTION HEAD
Fiction is the resistance to flow in the piping system and must be caonsidered for three separate areas individually.
 The Piping
 The valves and fittings , and
 Orther equipment , such as filters, heat exchangers, etc.
The friction losses in piping can most readily be obtained from the friction loss table available from a variety of sources such as the standards of the hydraulic in-stitute, for benefit of the reader, many of these table are repro-duced in chapter 14 of this boo. Table are also available to identify the losses thruogh the more common pipe fittings and valve types. However, any such losses in filters, heat exxhangers, etc…
Must be obtained from the original equipment manufacturer, or by measuring the equipment on site.
As the floe oncreases, so too does the friction loss but a far higher rate as shown in figure 3.6
3.3.3 Velocity head
Another factor that has to be overcome is the heat required to accelerate the flow of liquid through the pump. This is the difference in the values of velocity head at the suction and discharge nozzles of the pump.
As the linar velocity of the liquid in most system in maintained at lower than 10 ft/sec, the velocity head is usually an insignificant part the total, except low head application.
3.3.4 TOTAL HEAD
The combination of these values equals the total head of the system.
Total head = Static head + Friction loss + Velocity head
3.4 SYSTEM CURVE
When the total head is plotted against the flow rate, the resultant curve is known as the system curve
Therefore when a specific flow rate ia selected for a system, the system curve will identify the total head that must be overcome.
The flow rate through a system can only be supplied by a pump, and is therefore the capacity required from the pump.
The intersection of the pump performance curve and the system curve represents the poit at which the pump will operate as shown in figure 3.8
In system where the flow rate is maintained a constant level, the conditions identified in figure 3.8 will not change. In orther systems however, the operating condition of the centrifugal pump is constantly changing.
3.5 The effect of operating performance
.1 static g=head changes
.1.1 batch transfer system
In a batch transffer system for example, most obvious change is that which is created by emptying the supply tank, this results in a reduction in the liquid level in that tank and the equivalent increase in the static head that the pump must overcome.
When this happens, the system curve will move straight up on the graph, with the following three specific conditions occurring during a single batch.
At the startup poit,, the level of liquid in the supply tank will be at its highest, while the level in the discharge tank coula be zero. This will translate into a low value of static head
At the intermediate poit, the level of liquid in the supply tank will have dropped, and the level in the discharge tank will be greater. This will result in a higher value of static haed.
At the shutdown poit, the liquid in the supply tank will have been transferred entirely into the discharge tank, resulting in the maximum value of static haed. At this poit, the pump should be shutdown.
The system curve will assume the three positions shown in figure 3.9 as it moves steadily from startup (a) to shutdown (c) with the carresponding change in pump capacity. However , as the system approaches the shutdown poit, the pump performance will become unstable. This is due to gradual elimination of appropriate suction conditions which will be discussed in some detail in chapter 4.
.1.2 Pressurized system
In a pressurized type of system, such as a boiler feed system, the feed pump take it’s suction from a deaerator under vacuum and supplies a boiler under pressure. In this system, the differential pressure is not a function of the flow rate and will have similar consequences as the static head. Any change in pressure in either the deaerator or the boiler, will also cause the system curve to move up or down as indicated figure 3.9
.1.3 Closed loop system
A closed loop system in one in which the entire system is pressurized by the pump. To achieve this, the pumpage is fully con tained within a series of pipes and pressurized process equipment all the way from the pump discharge, thruogh the system, and back to the pump inlet. In such a layout, the static haed in the is effecively zero.
3.5.2 Friction head changes
.2.1 system control
A change in friction loss can be caused by a variety of conditions such as manual operation or automated controls operation or automate controls opening

Kết quả (Việt) 1:

Một máy bơm ly tâm được thiết kế và sản xuất để cung cấp phạm vi toàn bộ điều kiện đầu-có khả năng như được xác định bởi đường cong hiệu suất của nó. Các máy bơm sẽ hoạt động trên đường cong tâm nếu nó là lái xe ở tốc độ cụ thể mà đường cong được rút ra. Tuy nhiên, điều kiện thực tế trên đường cong đó mà tại đó các máy bơm sẽ chạy sẽ được xác định bởi hệ thống trong đó nó hoạt động. Vì vậy cho tất cả các mục đích thực tế, Hệ thống điều khiển các máy bơm và sẽ xác định các điều kiện mà các máy bơm sẽ hoạt động, bất kể người đứng đầu và khả năng mà nó đã được mua.Đây là một lợi thế đáng kể từ các khía cạnh an toàn của hệ thống, trong đó các máy bơm ly tâm không phải là thường có khả năng hơn - áp lực hệ thống. Tuy nhiên, để hiểu làm thế nào các máy bơm ly tâm hoạt động trong một hệ thống, nó là cần thiết đầu tiên để hiểu một số khía cạnh của thiết kế hệ thống.3.2 CHẤT LỎNG CHẢY TRONG ĐƯỜNG ỐNGĐối với những người có thể không chắc chắn về cách mà trong đó chất lỏng thực sự resond để chảy mặc dù ống, các nguyên tắc cơ bản chảy được cung cấp.3.2.1 TRỌNG LƯỢNG RIÊNGLực hấp dẫn Speccific được sử dụng thường xuyên trong discussuin của chất lỏng. Nó là ti mane cho ratui mật độ nếu một chất lỏng để mật độ của nước lạnh. Vì vậy, khi giao dịch với nước lạnh, giá trị của nó của S.G là 1,03.2.2 ÁP LỰC TRONG MỘT HỆ THỐNG TĨNHKhi một cơ thể của chất lỏng là một phần còn lại trong một sytem, mối quan hệ giữa áp lực trên khổ và độ sâu của các bên trên nó, sẽ như hiển thị.P = đo áp lực trong pounds mỗi inch vuôngHS = tĩnh đầu của chất lỏng trong bàn châns.g. = trọng lượng riêng của chất lỏng được bơm3.2.3 ÁP LỰC TRONG MỘT HỆ THỐNG CHẢYKhi một cơ thể của chất lỏng đang chuyển động trong một hệ thống, áp lực sẽ giảm xuống, như một số energe bởi tĩnh đầu bây giờ bị mất với viễn tưởng. Vì vậy, ngay cả khi chúng tôi duy trì mức độ của nước trong hồ, như minh hoạ trong hình 3.2, đầu statis, đọc trên gaure áp lực sẽ ít hơn khi chất lỏng trong hệ thống đã không chảyP = đo áp lực trong pounds mỗi inch vuôngHS = tĩnh đầu của chất lỏng trong bàn chânHF = ma sát đầu trong bàn chân3.2.4 THAY ĐỔI TRONG MỘT HỆ THỐNGXin lưu ý rằng fllowing repationships được cung cấp cho những người muốn để ước tính tác động của những thay đổi trong một hệ thống hiện có. Cho dữ liệu chính xác, đó khuyến cáo rằng bảng mất ma sát thủy lực viện được tư vấn, hoặc trong cuốn sách dữ liệu kỹ thuật của họ, hoặc như hiển thị trong chương 14 cuốn sách này3.2.4.1 TÁC ĐỘNG CỦA BIẾN ĐỔI NĂNG LỰC MA SÁT Khi tốc độ dòng chảy được thay đổi mà không thay đổi kích thước đường ống, thay đổi qpproximate ma sát mất có thể được ước tính như được hiển thị.Q = tốc độ dòng chảyHF = tổn thất ma sátNói cách khác, tổn thất ma sát sẽ khác nhau như là hình vuông của tốc độ dòng chảy.3.4.2.2 các hiệu ứng của sự thay đổi đầu vào tốc độ dòng chảyKhi người đứng đầu tĩnh thay đổi một lần nữa mà không thay đổi kích thước ống thay đổi appoximate ở tốc độ dòng chảy có thể được ước tính như hiển thị3.2.5 thay đổi kích thước ống trong một hệ thốngSự thay đổi đường kính ống có thể cần thiết để làm giảm tổn thất ma sát hoặc tăng NPSH có sẵn cho các máy bơm. Do đó khi năng lực trong không thay đổi, tổn thất ma sát là in INVERSE proportion to 5 sức mạnh của sự thay đổi trong đường ống kính, như hình dưới đây.Để hoạt động với người đứng đầu tương tự, chẳng hạn như từ một hồ hoặc sông, với kích thước ống mới, xấp xỉ fllowing sẽ áp dụng.D = đường kính ống3.3 CÁC YẾU TỐ CƠ BẢN CỦA THIẾT KẾ HỆ THỐNG MÁY BƠMTrong việc thiết kế bất kỳ hình thức nào của hệ thống bơm, yêu cầu đầu tiên là để xác định tốc độ mà tại đó các nhiệm vụ phải được thực hiện. Nói cách khác, dòng chảy cần thiết thông qua hệ thống. Trong một số hệ thống, tốc độ dòng chảy sẽ được xác định bằng cách yêu cầu sản xuất hoặc xem xét quá trình khác chẳng hạn như tỷ lệ lưu lượng cần thiết để đạt được các cần thiết nhiệt độ chuyển trong một chất lỏng chảy mặc dù một bộ trao đổi nhiệt. Vì lợi ích của tập thể dục này, chúng ta hãy xem xét một hệ thống quá trình lô mà tốc độ dòng chảy trung bình có thể là tính toán bằng cách chia số lượng được chuyển giao, khi được cho phép để chuyển giao đó.Yêu cầu tiếp theo e xem xét là làm thế nào để vượt qua tất cả các yếu tố mà cản trở sự chuyển động của chất lỏng từ một poit khác trong hệ thống. Đây là chủ yếu là lực hấp dẫn và ma sát và chúng tôi sẽ đối phó với họ một cách riêng biệt.3.3.1 LỰC HẤP DẪN VÀ TĨNH ĐẦUNếu chúng tôi considenr trọng lực như là một lực lượng của thiên nhiên mà ổ đĩa theo chiều dọc xuống dưới sau đó, trong một hệ thống bơm, chúng tôi có thể oppase nó bằng phương tiện của một yếu tố năng lượng chúng tôi sẽ refoer để là người đứng đầu tất cả tĩnh. Điều này là đơn giản thay đổi độ cao mà qua đó các chất lỏng phải được nâng lên, và được đo theo chiều dọc, bất kể khoảng cách tuyến tính giữa poits bắt đầu và kết thúc trong hệ thống. Như minh hoạ trong hình 3.3, người đứng đầu tĩnh.Có thể được đo giữa bề mặt miễn phí của chất lỏng trong thùng A, và mức độ cao nhất của dòng xả.Trong hệ thống khác, nơi mà các máy bơm dischar vào thùng B tại một poit dưới mức chất lỏng trong xe tăng, người đứng đầu tất cả tĩnh trong hệ thống là khoảng cách thẳng đứng từ bề mặt miễn phí của chất lỏng trong bể A đến suface miễn phí của chất lỏng trong bể B. Cần lưu ý rằng điều này cũng app; IE, ngay cả khi hút nguồn là thấp hơn so với các máy bơm. Điều này sẽ được thảo luận chi tiết hơn trong chương 4Bất kể cách bố trí của hệ thống, người đứng đầu tĩnh tất cả không phải là một os biến tốc độ dòng chảy, do đó một comraring gragh hai sẽ hiện lên như là một đường thẳng.3.3.2 TỔN THẤT MA SÁT VÀ MA SÁT ĐẦUViễn tưởng là khả năng chống chảy trong hệ thống đường ống và phải là caonsidered cho ba khu vực riêng biệt cá nhân.É đường ống Van và phụ kiện, và thiết bị khác, chẳng hạn như bộ lọc, bộ trao đổi nhiệt, vv.Ma sát các tổn thất trong đường ống đặt dễ dàng có thể được lấy từ ma sát mất bảng có sẵn từ một số nguồn chẳng hạn như các tiêu chuẩn của thủy lực trong-stitute, vì lợi ích của người đọc, nhiều người trong số bảng được duced repro trong chương 14 của boo này. Bảng cũng có để xác định thiệt hại thruogh phổ biến hơn phụ kiện đường ống và Van các loại. Tuy nhiên, bất kỳ mất mát nào như vậy trong bộ lọc, nhiệt exxhangers, vv...Phải có được từ các nhà sản xuất thiết bị gốc, hoặc bằng cách đo lường các thiết bị trên trang web.Như tảng oncreases, do đó, quá hiện tổn thất ma sát nhưng một tỷ lệ cao hơn như minh hoạ trong hình 3.63.3.3 vận tốc đầuMột yếu tố khác đã được khắc phục là cần thiết để tăng tốc độ dòng chảy của chất lỏng thông qua các máy bơm nhiệt. Đây là sự khác biệt trong các giá trị của vận tốc đầu tại các họng hút và xả của máy bơm.Như linar vận tốc của chất lỏng trong các hệ thống hầu hết trong duy trì ở thấp hơn 10 ft/giây, vận tốc đầu là thường một phần không đáng kể tổng cộng, ngoại trừ các ứng dụng đầu thấp.3.3.4 TẤT CẢ ĐẦU Sự kết hợp của các giá trị này bằng đầu của hệ thống.Tổng số đầu = tĩnh đầu ++ tổn thất ma sát, vận tốc đầu3.4 HỆ THỐNG ĐƯỜNG CONGKhi người đứng đầu tất cả âm mưu chống lại tốc độ dòng chảy, đường cong kết quả được gọi là hệ thống đường cong Do đó khi một tốc độ dòng chảy cụ thể, ia lựa chọn cho một hệ thống, Hệ thống đường cong sẽ xác định người đứng đầu tất cả phải được khắc phục.Tốc độ dòng chảy qua một hệ thống chỉ có thể được cung cấp bởi một máy bơm, và do đó khả năng yêu cầu từ các máy bơm.Giao điểm của đường cong hiệu suất máy bơm và hệ thống đường cong đại diện cho poit mà tại đó các máy bơm sẽ hoạt động như minh hoạ trong hình 3.8Trong hệ thống nơi mà tốc độ dòng chảy được duy trì một mức độ không đổi, điều kiện xác định trong hình 3.8 sẽ không thay đổi. Trong các hệ thống khác Tuy nhiên, các điều kiện hoạt động của các máy bơm ly tâm đang không ngừng thay đổi.3,5 hiệu quả của hoạt động hiệu suất.1 tĩnh g = đầu thay đổi.1.1 lô chuyển hệ thốngTrong một hệ thống transffer lô ví dụ, thay đổi rõ ràng nhất là rằng đó được tạo ra bởi đổ xe tăng nguồn cung cấp, điều này kết quả trong việc giảm mức chất lỏng trong xe tăng và sự gia tăng tương đương đầu tĩnh các máy bơm phải vượt qua.Khi điều này xảy ra, Hệ thống đường cong sẽ chuyển thẳng lên trên đồ thị, với các sau ba điều kiện cụ thể xảy ra trong một lô duy nhất.Poit khởi động,, mức độ chất lỏng trong các bồn chứa cung cấp sẽ ở mức, trong khi mức độ trong xả xe tăng coula là số không. Điều này sẽ chuyển đổi thành một giá trị thấp tĩnh đầu cờ lêPoit trung gian, mức độ chất lỏng trong các bồn chứa cung cấp sẽ đã giảm xuống, và mức độ trong hồ xả sẽ lớn hơn. Điều này sẽ dẫn đến một giá trị cao hơn của tĩnh haed.Vào poit tắt máy, chất lỏng trong bể cung cấp sẽ có được chuyển giao hoàn toàn vào thùng xả, dẫn đến giá trị tối đa của tĩnh haed. Lúc này poit, các máy bơm phải tắt máy.Hệ thống đường cong sẽ giả sử các vị trí ba Hiển thị trong hình 3.9 khi nó di chuyển dần từ khởi động (a) để tắt máy (c) với sự thay đổi carresponding trong khả năng bơm. Tuy nhiên, như hệ thống phương pháp tiếp cận poit tắt máy, hiệu suất máy bơm sẽ trở thành không ổn định. Điều này là do các loại bỏ dần dần thích hợp điều kiện hút mà sẽ được thảo luận trong một số chi tiết trong chương 4..1.2 Pressurized hệ thốngTrong một loại áp lực của hệ thống, chẳng hạn như một nồi hơi nguồn cấp dữ liệu hệ thống, nguồn cấp dữ liệu bơm đi nó là hút từ một deaerator dưới máy hút và cung cấp một nồi hơi dưới áp lực. Trong hệ thống này, áp lực khác biệt không phải là một chức năng của tốc độ dòng chảy và sẽ có hậu quả tương tự như người đứng đầu tĩnh. Bất kỳ thay đổi nào trong áp lực trong deaerator hoặc lò hơi, cũng sẽ gây ra hệ thống đường cong để di chuyển lên hoặc xuống là chỉ định hình 3.9.1.3 vòng lặp đóng cửa hệ thống Một hệ thống vòng khép kín trong một trong đó toàn bộ hệ thống áp lực bởi các máy bơm. Để đạt điều này, pumpage là hoàn toàn con tained trong một loạt các đường ống và thiết bị áp lực công nghệ từ xả bơm, thruogh hệ thống, và quay trở lại các đầu vào máy bơm. Như vậy là bố trí, tĩnh haed trong các là effecively zero.3.5.2 thay đổi đầu ma sát .2.1 Hệ thống kiểm soátMột sự thay đổi trong ma sát mất mát có thể được gây ra bởi một loạt các điều kiện như hướng dẫn sử dụng hoạt động hoặc tự động điều khiển hoạt động hoặc tự động hóa điều khiển mở

Kết quả (Việt) 2:

Một máy bơm ly tâm được thiết kế và sản xuất để cung cấp toàn bộ các điều kiện đầu công suất được xác định bởi nó là đường cong hiệu suất. Các máy bơm sẽ hoạt động trên đường cong thét nếu nó là lái xe ở tốc độ cụ thể mà các đường cong được vẽ. Tuy nhiên, các điều kiện thực tế trên đường cong mà tại đó máy bơm sẽ chạy sẽ được xác định bởi các hệ thống mà nó hoạt động. Vì vậy, đối với tất cả các mục đích thực tế, hệ thống điều khiển các máy bơm và sẽ xác định các điều kiện mà tại đó máy bơm sẽ hoạt động, bất kể của người đứng đầu và năng lực mà nó đã được mua.
Đây là một lợi thế đáng kể từ các khía cạnh an toàn của hệ thống, trong rằng các máy bơm ly tâm là không bình thường có khả năng hơn -pressure hệ thống. Tuy nhiên để hiểu làm thế nào các máy bơm ly tâm hoạt động trong một hệ thống, nó là cần thiết đầu tiên để hiểu một số khía cạnh của thiết kế hệ thống.
3.2 LIQUID LƯU TRÊN ỐNG
Đối với những người có thể không chắc chắn về cách thức mà chất lỏng thực resond để chảy mặc dù đường ống, các chảy hướng dẫn cơ bản được cung cấp.
3.2.1 CỤ THỂ GRAVITY
Speccific trọng lực được sử dụng thường xuyên trong các discussuin chất lỏng. Nó là bờm cho ti các ratui của mật độ nếu một chất lỏng với mật độ của nước lạnh. Vì vậy, khi giao dịch với nước lạnh, giá trị của nó trong SG là 1.0
3.2.2 ÁP LỰC TRONG HỆ THỐNG TĨNH
Khi một cơ thể của chất lỏng là một phần còn lại trong một sytem, ​​mối quan hệ giữa áp suất hiển thị trên máy đo và độ sâu của các bên trên nó Một, như chương trình.
P = máy đo áp suất trong pounds mỗi inch vuông
Hs = đầu tĩnh của chất lỏng trong chân
sg = Trọng lượng riêng của chất lỏng được bơm
3.2.3 ÁP LỰC TRONG HỆ THỐNG chảy
Khi một cơ thể của chất lỏng chuyển động trong một hệ thống, áp lực sẽ giảm, như một số các energe bởi các đầu tĩnh hiện đang thua viễn tưởng. Vì vậy, ngay cả khi chúng tôi duy trì mực nước trong hồ như thể hiện trong hình 3.2, để đầu statis, áp lực đọc trên Gauré sẽ ít hơn khi các chất lỏng trong hệ thống đã không chảy
P = áp lực gauge trong pounds mỗi vuông inch
Hs = Static đầu của chất lỏng trong chân
Hf = ma sát đầu trong chân
3.2.4 THAY ĐỔI TRONG MỘT HỆ THỐNG HIỆN HỮU
Xin lưu ý rằng các repationships fllowing được cung cấp cho những người muốn để gần đúng các tác động của những thay đổi trong hệ thống hiện có. Đối với dữ liệu chính xác, đó là khuyến cáo rằng các bảng viện tổn thất ma sát thủy lực được tham khảo ý kiến, hoặc trong cuốn sách dữ liệu kỹ thuật của họ, hoặc như trong chương 14 sách này
3.2.4.1 HIỆU QUẢ NĂNG LỰC ĐỔI ma sát
Khi tốc độ dòng chảy bị thay đổi mà không thay đổi kích thước đường ống, sự thay đổi trong qpproximate tổn thất ma sát có thể được ước tính như hình.
Q = Lưu lượng
Hf = Friction mất
Nói cách tin tức khác, các tổn thất ma sát sẽ khác nhau khi bình phương của tốc độ dòng chảy.
3.4.2.2 Ảnh hưởng của sự thay đổi người đứng đầu về tốc độ dòng chảy
Khi đầu tĩnh được thay đổi một lần nữa mà không thay đổi kích thước đường ống thay đổi appoximate tốc dòng chảy có thể được ước tính như hình
3.2.5 thay đổi kích thước ống trong một hệ thống
Sự thay đổi đường kính ống có thể là cần thiết để giảm thiểu tổn thất ma sát hoặc tăng NPSH có sẵn cho các bơm. Vì vậy khi năng lực không thay đổi, các tổn thất ma sát là tỷ lệ nghịch với sức mạnh của 5 sự thay đổi trong đường kính ống, như hình dưới đây.
Để hoạt động với các đầu nhau, chẳng hạn như từ một hồ hoặc sông, với các kích thước đường ống mới, xấp xỉ fllowing sẽ được áp dụng.
đường kính D = đường ống
3.3 ELEMENT CƠ BẢN CỦA HỆ THỐNG BƠM THIẾT KẾ
Trong thiết kế bất kỳ loại hệ thống bơm, yêu cầu đầu tiên là để xác định tốc độ mà tại đó các nhiệm vụ phải được thực hiện. Nói cách tin tức khác, dòng chảy cần thiết thông qua hệ thống. Trong một số hệ thống, tốc độ dòng chảy sẽ được xác định theo yêu cầu sản xuất hoặc do quá trình xem xét tin tức khác như tốc độ dòng chảy cần thiết để đạt được sự chuyển giao nhiệt độ cần thiết trong một chất lỏng chảy qua một bộ trao đổi nhiệt. Vì lợi ích của bài tập này, chúng ta hãy xem xét một hệ thống xử lý hàng loạt hợp tốc độ dòng chảy trung bình có thể được tính bằng cách chia khối lượng được chuyển nhượng, bởi thời gian cho phép chuyển giao đó.
Yêu cầu bên cạnh E coi là làm thế nào để vượt qua tất cả các yếu tố mà cản trở sự di chuyển của các chất lỏng từ một poit khác trong hệ thống. Đây là những yếu trọng lực và lực ma sát và chúng tôi sẽ đối phó với chúng một cách riêng biệt.
3.3.1 GRAVITY ĐẦU TĨNH
Nếu chúng ta considenr trọng lực là một lực lượng của thiên nhiên mà các ổ đĩa theo chiều dọc xuống dưới sau đó, trong một hệ thống bơm nước, chúng ta có thể oppase nó bằng phương tiện của một năng lượng yếu tố chúng tôi sẽ refoer là tổng đầu tĩnh. này là đơn giản, sự thay đổi về độ cao thông qua đó các chất lỏng phải được dỡ bỏ, và được đo theo chiều thẳng đứng, bất chấp khoảng cách tuyến tính giữa bắt đầu và kết thúc poits trong hệ thống. Như thể hiện trong hình 3.3, các đầu tĩnh.
Có thể được đo giữa các bề mặt tự do của chất lỏng trong bể A, và mức cao nhất của dòng thải.
Trong một hệ thống khác, nơi dischar bơm vào bể B tại một poit dưới mức chất lỏng trong bể đó, tổng đầu tĩnh trong hệ thống là khoảng cách thẳng đứng từ bề mặt tự do của chất lỏng trong bể A đến suface miễn phí của chất lỏng trong bể B. Cần lưu ý rằng điều này cũng ứng dụng; tệ, thậm chí khi nguồn hút là thấp hơn so với các máy bơm. Điều này sẽ được thảo luận chi tiết hơn trong chương 4
Bất kể cách bố trí của hệ thống, tổng đầu tĩnh không phải là hệ điều hành một biến tốc độ dòng chảy, do đó một gragh comraring hai sẽ hiển thị như là một đường thẳng.
3.3.2 tổn thất ma sát VÀ ĐẦU ma sát
Fiction là kháng chảy trong hệ thống đường ống và phải được caonsidered cho ba khu vực riêng biệt riêng.
 Các Piping
 Các van và phụ kiện, và
thiết bị  Các loại khác, chẳng hạn như bộ lọc, bộ trao đổi nhiệt, vv
Các tổn thất ma sát trong đường ống dễ dàng nhất có thể thu được từ bảng tổn thất ma sát có sẵn từ nhiều nguồn khác nhau như các tiêu chuẩn của thủy lực trong stitute, vì lợi ích của người đọc, rất nhiều các bảng là repro-duced trong chương 14 của boo này. Bảng cũng có sẵn để xác định thiệt hại thruogh phổ biến hơn và các loại phụ kiện đường ống van. Tuy nhiên, bất kỳ tổn thất như trong các bộ lọc, exxhangers nhiệt, vv ...
Phải được thu được từ các nhà sản xuất thiết bị gốc, hoặc bằng cách đo các thiết bị tại chỗ.
Khi oncreases tảng, như vậy quá không tổn thất ma sát, nhưng với tốc độ cao như trong hình 3.6
3.3.3 Velocity đầu
Một yếu tố khác có thể vượt qua là sự nhiệt cần thiết để thúc đẩy dòng chảy của chất lỏng thông qua các máy bơm. Đây là sự khác biệt về giá trị của vận tốc đầu tại hút và xả vòi phun của bơm.
Khi vận tốc linar của chất lỏng trong hầu hết các hệ thống trong duy trì ở mức thấp hơn so với 10 ft / giây, vận tốc đầu thường là một phần không đáng kể tổng số , ngoại trừ ứng dụng đầu thấp.
3.3.4 TỔNG ĐẦU
Sự kết hợp của các giá trị bằng tổng đầu của hệ thống.
Tổng số đầu = Static đầu + ma sát mất + Velocity đầu
3.4 HỆ THỐNG CURVE
Khi tổng đầu là âm mưu chống lại tốc độ dòng chảy, các kết quả đường cong được gọi là đường cong hệ thống
Do đó khi một ia tốc độ dòng chảy cụ thể được lựa chọn cho một hệ thống, các đường cong hệ thống sẽ xác định tổng đầu mà phải được khắc phục.
Tỷ lệ dòng chảy qua một hệ thống chỉ có thể được cung cấp bởi một máy bơm, và do đó là các năng lực cần thiết từ các máy bơm.
Giao điểm của đường cong hiệu suất máy bơm và đường cong hệ thống đại diện cho poit mà tại đó máy bơm sẽ hoạt động như thể hiện trong hình 3.8
Trong hệ thống mà tốc độ dòng chảy được duy trì một mức độ liên tục, các điều kiện xác định trong hình 3.8 sẽ không thay đổi. Trong các hệ thống tin tức khác Tuy nhiên, điều kiện hoạt động của máy bơm ly tâm được thay đổi liên tục.
3.5 Hiệu quả của hoạt động điều hành
0,1 g tĩnh = đầu thay đổi
hệ thống chuyển .1.1 batch
Trong một hệ thống lô transffer ví dụ, sự thay đổi rõ ràng nhất là được tạo ra bằng cách làm sạch các bể cung cấp, kết quả này trong việc giảm mức chất lỏng trong bể mà và tương đương tăng trong đầu tĩnh rằng các máy bơm phải vượt qua.
Khi điều này xảy ra, các đường cong hệ thống sẽ chuyển thẳng lên trên đồ thị, với những điều sau đây ba điều kiện cụ thể xảy ra trong một đợt duy nhất.
Tại poit khởi động ,, mức chất lỏng trong bể nguồn cung sẽ ở mức cao nhất, trong khi mức độ trong bể xả coula là zero. Điều này sẽ trở thành một giá trị thấp của đầu tĩnh
Tại poit trung gian, mức độ chất lỏng trong bể sẽ cung đã giảm, và mức độ trong bể xả sẽ lớn hơn. Điều này sẽ dẫn đến một giá trị cao hơn của haed tĩnh.
Tại poit tắt máy, chất lỏng trong bể cấp sẽ được chuyển giao hoàn toàn vào bể xả, dẫn đến giá trị tối đa của haed tĩnh. Tại poit này, các máy bơm nên được tắt máy.
Các đường cong hệ thống sẽ giả định ba vị trí trong hình 3.9 khi nó di chuyển đều đặn từ khi khởi động (a) để tắt máy (c) với sự thay đổi trong carresponding suất bơm. Tuy nhiên, khi hệ thống phương pháp tiếp cận các poit tắt máy, hiệu suất bơm sẽ trở nên không ổn định. Điều này là do việc loại bỏ dần các điều kiện hút thích hợp mà sẽ được thảo luận trong một số chi tiết trong chương 4.
.1.2 hệ thống điều áp
Trong một loại áp lực của hệ thống, chẳng hạn như một hệ thống cấp lò hơi, máy bơm thức ăn mất nó hút từ một bộ khử khí dưới chân không và cung cấp một nồi hơi dưới áp lực. Trong hệ thống này, áp lực khác nhau không phải là một chức năng của tốc độ dòng chảy và sẽ có hậu quả tương tự như các đầu tĩnh. Bất kỳ thay đổi áp suất trong hoặc khử khí hoặc lò hơi, cũng sẽ gây ra những đường cong hệ thống để di chuyển lên hoặc xuống khi con số chỉ 3,9
.1.3 hệ thống vòng kín
Một hệ thống vòng kín trong một trong đó toàn bộ hệ thống được điều áp của máy bơm. Để đạt được điều này, các pumpage là hoàn toàn con trì trong một loạt các đường ống và thiết bị áp lực quá trình tất cả các cách từ việc xả bơm, thruogh hệ thống, và trở lại đầu vào máy bơm. Trong một bố trí như vậy, các haed tĩnh trong effecively là zero.
3.5.2 Friction đầu thay đổi
.2.1 hệ thống điều khiển
Một sự thay đổi trong tổn thất ma sát có thể được gây ra bởi một loạt các điều kiện như hướng dẫn hoạt động hoặc hoạt động tự động điều khiển tự động hoặc điều khiển mở