To consider the ranges of stress ma

To consider the ranges of stress magnitudes at depth in the different tectonic environments illustrated in Figure 1.2, it is necessary to evaluate them in the context of the
vertical stress and pore pressure, Pp. Figure 1.4 schematically illustrates possible stress
magnitudes for normal, strike-slip and reverse faulting environments when pore pressure is hydrostatic (a–c) and when pore pressure approaches lithostatic (overburden)
values at depth (d–f). At each depth, the range of possible values ofShmin and SHmax are
established by (i) Anderson faulting theory (which defines the relative stress magnitude), (ii) the fact that the least principal stress must always exceed the pore pressure (to
avoid hydraulic fracturing) and (iii) the difference between the minimum and maximum
principal stress which cannot exceed the strength of the crust (which depends on depth
and pore pressure as discussed in Chapter 4). Note in Figure 1.4a, for an extensional (or
normal faulting) regime, that if pore pressure is close to hydrostatic, the least principal
stress can be significantly below the vertical stress (it will be shown in Chapter 4 that
the lower bound on Shmin is approximately 0.6Sv). In this case, the maximum horizontal
stress, SHmax, must be between Shmin and Sv. Alternatively, for the same pore pressure conditions, ifShmin increases more rapidly than 0.6Sv (as shown in Figure 1.4b), a more
compressional stress state is indicated and SHmax may exceed Sv, which would define
a strike-slip faulting regime. If the least principal stress is equal to the overburden, a
reverse faulting regime is indicated as both horizontal stresses would be greater than the
vertical stress (Figure 1.4c). As seen in Figure 1.4a–c, the differences between the three
principal stresses can be large and grow rapidly with depth when pore pressure is close
to hydrostatic. This will be especially important when we consider wellbore failure in
Chapter 10. Again, in all cases shown in Figure 1.4, the maximum differential stress
(S1−S3) is constrained by the frictional strength of the crust, as described in Chapter 4.
When there are severely overpressured formations at depth (Figures 1.4d–f) there are
consequently small differences among the three principal stresses. In normal and strikeslip faulting domains Shmin, the least principal stress (Shmin = S3) must increase as Pp
increases because, with the exception of transients, the least principal stress can never
be less than the pore pressure. In strike-slip and reverse faulting regimes (SHmax = S1 ),
the upper bound value ofSHmax is severely reduced by high pore pressure (see Chapter 4).
Thus, when pore pressure approaches the vertical stress, both horizontal stresses must
also be close to the vertical stress, regardless of whether it is a normal, strike-slip or
reverse faulting environment.

Kết quả (Việt) 1:

Để xem xét phạm vi của căng thẳng magnitudes ở sâu trong các môi trường khác nhau của kiến tạo minh họa trong hình 1.2, nó là cần thiết để đánh giá họ trong bối cảnh của cácdọc căng thẳng và áp lực lỗ chân lông, Pp. hình 1.4 schematically minh họa có thể căng thẳngmagnitudes cho bình thường, tấn công trượt và đảo ngược môi trường faulting khi lỗ chân lông áp lực thủy tĩnh (a-c) và khi áp lực lỗ phương pháp tiếp cận lithostatic (hành)giá trị ở sâu (d-f). Ở mỗi sâu, phạm vi của các giá trị có thể ofShmin và SHmaxđược thành lập bởi (i) Anderson đứt lý thuyết (mà xác định tầm quan trọng tương đối căng thẳng), (ii) một thực tế là sự căng thẳng ít nhất là chính luôn luôn phải vượt quá áp lực lỗ chân lông (đểtránh thủy lực bẻ gãy) và (iii) sự khác biệt giữa tối thiểu và tối đacăng thẳng chính mà không thể vượt quá sức mạnh của vỏ trái đất (trong đó phụ thuộc vào chiều sâu"và lỗ chân lông áp lực như được thảo luận trong chương 4). Lưu ý trong hình 1.4a, cho một extensional (hoặcbình thường đứt) chế độ, mà nếu áp lực lỗ chân lông là gần đến thủy tĩnh, ít nhất là chínhcăng thẳng có thể đáng kể dưới sự căng thẳng dọc (nó sẽ được hiển thị trong chương 4 màràng buộc thấp hơn trên Shmin là khoảng 0.6Sv). Trong trường hợp này, ngang tối đacăng thẳng, SHmax, phải trong khoảng từ Shmin và Sv. ngoài ra, đối với các điều kiện áp lực lỗ tương tự, ifShmin tăng nhanh hơn 0.6Sv (như được hiển thị trong hình 1.4b), một chi tiếttrạng thái căng thẳng nén được chỉ định và SHmax có thể vượt quá Sv, mà sẽ xác địnhmột chế độ faulting trượt tấn công. Nếu sự căng thẳng ít nhất chính là tương đương với hành, mộtchế độ faulting đảo ngược được chỉ định như cả hai căng thẳng ngang sẽ lớn hơn cáccăng thẳng dọc (hình 1.4 c). Như đã thấy trong hình 1.4a-c, sự khác biệt giữa bachính căng thẳng có thể được lớn và phát triển nhanh chóng với độ sâu khi áp lực lỗ chân lông là gầnđể thủy tĩnh. Điều này sẽ đặc biệt quan trọng khi chúng tôi xem xét wellbore thất bại trongChương 10. Một lần nữa, trong mọi trường hợp minh hoạ trong hình 1.4, sự căng thẳng khác biệt tối đa(S1−S3) đã được cố định bởi sức mạnh ma sát của vỏ trái đất, như được diễn tả trong chương 4.Khi có là nghiêm overpressured hình thành ở sâu (con số 1.4 d-f) códo đó nhỏ khác biệt trong số những căng thẳng chính ba. Ở bình thường và strikeslip đứt tên miền Shmin, sự căng thẳng ít nhất là chính (Shmin = S3) phải tăng như Pptăng vì, ngoại trừ tạm, sự căng thẳng ít nhất là chính có thể không bao giờlà ít hơn so với áp lực lỗ chân lông. Ở trượt đình công và đảo ngược đứt chế độ (SHmax = S1),ofSHmax giá trị ràng buộc là bị giảm áp lực cao lỗ (xem chương 4).Vì vậy, khi áp lực lỗ cách tiếp cận những căng thẳng đứng, cả hai căng thẳng nằm ngang phảicũng gần gũi với sự căng thẳng dọc, bất kể cho dù đó là một cuộc tấn công bình thường, trượt hoặcđảo ngược faulting môi trường.

Kết quả (Việt) 2:

Để xem xét các phạm vi của cường độ căng thẳng ở sâu trong môi trường kiến tạo khác nhau được minh họa trong hình 1.2, nó là cần thiết để đánh giá họ trong bối cảnh
căng thẳng và áp lực nước lỗ rỗng theo chiều dọc, Pp. Hình 1.4 sơ đồ minh họa sự căng thẳng có thể
độ lớn đối với bình thường, đình công chống trượt và ngược lại môi trường đứt gãy khi áp lực lỗ rỗng là thủy tĩnh (a-c) và khi áp lực lỗ tiếp cận lithostatic (quá tải)
trị giá vào chiều sâu (d, e, f). Ở mỗi độ sâu, phạm vi của các giá trị có thể ofShmin và SHmax được
thành lập bởi (i) Anderson đứt gãy lý thuyết (trong đó xác định cường độ căng thẳng tương đối), (ii) thực tế là những căng thẳng nhất chính phải luôn luôn vượt quá áp lực lỗ rỗng (để
tránh thủy lực nứt vỡ) và (iii) sự khác biệt giữa tối thiểu và tối đa
ứng suất chính mà không thể vượt quá sức mạnh của vỏ trái đất (mà phụ thuộc vào độ sâu
và lỗ chân lông áp như đã thảo luận trong chương 4). Lưu ý trong hình 1.4a, cho một extensional (hoặc
bình thường đứt gãy) chế độ, mà nếu áp lực lỗ gần thủy tĩnh, hiệu trưởng ít nhất là
căng thẳng có thể là đáng kể dưới sự căng thẳng dọc (nó sẽ được thể hiện trong Chương 4 rằng
các giới hạn thấp hơn trên Shmin là khoảng 0.6Sv). Trong trường hợp này, ngang tối đa
stress, SHmax, phải có từ Shmin và Sv. Ngoài ra, đối với các điều kiện áp lực lỗ cùng, ifShmin tăng nhanh hơn 0.6Sv (như trong hình 1.4b), một chi tiết
trạng thái ứng suất nén được chỉ định và SHmax có thể vượt quá Sv, mà sẽ xác định
một chế độ tấn công trượt đứt gãy. Nếu ứng suất chính ít nhất là tương đương với sự quá tải, một
đảo ngược chế độ đứt gãy được chỉ định khi cả hai ứng suất ngang sẽ lớn hơn so với những
căng thẳng đứng (Hình 1.4c). Như đã thấy trong hình 1.4a-c, sự khác biệt giữa ba
ứng suất chính có thể lớn và phát triển nhanh chóng với độ sâu khi áp lực lỗ gần
đến thủy tĩnh. Điều này đặc biệt quan trọng khi chúng ta xem xét thất bại wellbore trong
Chương 10. Một lần nữa, trong mọi trường hợp trong hình 1.4, sự căng thẳng khác biệt tối đa
(S1-S3) là hạn chế bởi sức mạnh ma sát của vỏ trái đất, như được mô tả trong Chương 4.
Khi có hình overpressured nặng ở độ sâu (hình 1.4D-f) có
sự khác nhau do đó nhỏ giữa ba ứng suất chính. Trong lĩnh vực bình thường và strikeslip đứt gãy Shmin, ứng suất chính nhất (Shmin = S3) phải tăng như Pp
tăng bởi vì, với ngoại lệ của quá độ, ứng suất chính ít nhất là không bao giờ có thể
là ít hơn so với áp suất lỗ rỗng. Trong cuộc tấn công chống trượt và ngược lại chế độ đứt gãy (SHmax = S1),
giá trị ràng buộc trên ofSHmax đang suy giảm nghiêm trọng do áp lực lỗ cao (xem Chương 4).
Như vậy, khi áp lực lỗ tiếp cận những căng thẳng dọc, cả hai ứng suất ngang phải
cũng được gần sự căng thẳng theo chiều dọc, bất kể đó là một bình thường, đình công chống trượt hoặc
ngược lại môi trường đứt gãy.