318-130 MANUAL OF CONCRETE PRACTICE

318-130 MANUAL OF CONCRETE PRACTICE
CODE
10.2.5 — Tensile strength of concrete shall be
neglected in axial and flexural calculations of reinforced
concrete, except when meeting requirements of 18.4.
10.2.6 — The relationship between concrete
compressive stress distribution and concrete strain
shall be assumed to be rectangular, trapezoidal,
parabolic, or any other shape that results in prediction
of strength in substantial agreement with results of
comprehensive tests.
10.2.7 — Requirements of 10.2.6 are satisfied by an
equivalent rectangular concrete stress distribution
defined by the following:
10.2.7.1 — Concrete stress of 0.85fc′ shall be
assumed uniformly distributed over an equivalent
compression zone bounded by edges of the cross
section and a straight line located parallel to the
neutral axis at a distance a = β1c from the fiber of
maximum compressive strain.
10.2.7.2 — Distance from the fiber of maximum
strain to the neutral axis, c, shall be measured in a
direction perpendicular to the neutral axis. where εs is the value from the strain diagram at the location
of the reinforcement. For design, the modulus of elasticity
of steel reinforcement Es may be taken as 29,000,000 psi
(see 8.5.2).
COMMENTARY
R10.2.5 — The tensile strength of concrete in flexure
(modulus of rupture) is a more variable property than the
compressive strength and is about 10 to 15 percent of the
compressive strength. Tensile strength of concrete in flexure
is neglected in strength design. For members with normal
percentages of reinforcement, this assumption is in good agreement
with tests. For very small percentages of reinforcement,
neglect of the tensile strength at ultimate is usually correct.
The strength of concrete in tension, however, is important in
cracking and deflection considerations at service loads.
R10.2.6 — This assumption recognizes the inelastic stress
distribution of concrete at high stress. As maximum stress is
approached, the stress-strain relationship for concrete is not
a straight line but some form of a curve (stress is not proportional
to strain). The general shape of a stress-strain curve is
primarily a function of concrete strength and consists of a
rising curve from zero to a maximum at a compressive
strain between 0.0015 and 0.002 followed by a descending
curve to an ultimate strain (crushing of the concrete) from
0.003 to higher than 0.008. As discussed under R10.2.3, the
Code sets the maximum usable strain at 0.003 for design.
The actual distribution of concrete compressive stress is
complex and usually not known explicitly. Research has
shown that the important properties of the concrete stress
distribution can be approximated closely using any one of
several different assumptions as to the form of stress distribution.
The Code permits any particular stress distribution
to be assumed in design if shown to result in predictions of
ultimate strength in reasonable agreement with the results of
comprehensive tests. Many stress distributions have been
proposed. The three most common are the parabola, trapezoid,
and rectangle.
R10.2.7 — For design, the Code allows the use of an
equivalent rectangular compressive stress distribution
(stress block) to replace the more exact concrete stress
distribution. In the equivalent rectangular stress block, an
average stress of 0.85fc′ is used with a rectangle of depth a
= β1c. The β1 of 0.85 for concrete with fc′ ≤ 4000 psi and
0.05 less for each 1000 psi of fc′ in excess of 4000 psi was
determined experimentally.
In the 1976 supplement to the 1971 Code, a lower limit of β1
equal to 0.65 was adopted for concrete strengths greater than
8000 psi. Research data from tests with high-strength
concretes10.1,10.2 supported the equivalent rectangular stress
block for concrete strengths exceeding 8000 psi, with a β1

Kết quả (Việt) 1:

318-130 HƯỚNG DẪN SỬ DỤNG CỦA THỰC HÀNH CỤ THỂMÃ10.2.5-sức mạnh của bê tông sẽbỏ rơi trong trục và flexural tính toán của tăng cườngbê tông, ngoại trừ khi đáp ứng yêu cầu của 18.4.10.2.6-mối quan hệ giữa bê tôngnén stress căng thẳng phân phối và bê tôngsẽ được giả định là hình chữ nhật, hình thang,hình dạng parabol, hoặc bất kỳ khác mà kết quả trong dự báosức mạnh đáng kể thỏa thuận với kết quả củathử nghiệm toàn diện.10.2.7-các yêu cầu của 10.2.6 được hài lòng bởi mộtphân phối tương đương căng thẳng hình chữ nhật bê tôngđược xác định bởi những điều sau đây:10.2.7.1-bê tông căng thẳng của 0.85fc′ sẽgiả định phân phối đồng đều hơn tương đươngnén khu giáp các cạnh của Hội chữ thậpphần và một đường thẳng nằm song song với cáctrục trung lập ở khoảng cách một = β1c từ sợi củabiến dạng nén tối đa.10.2.7.2-khoảng cách từ sợi tối đacăng thẳng với trục trung tính, c, sẽ được đo bằng mộthướng vuông góc với trục trung lập. nơi εs là giá trị từ biểu đồ căng thẳng tại vị trícốt thép mềm. Cho thiết kế, mô đun đàn hồithép cốt thép mềm Es có thể được dùng như là 29,000,000 psi(xem 8.5.2).BÌNH LUẬNR10.2.5 — Căng sức mạnh của bê tông trong cong(mô đun vỡ) là một tài sản thay đổi nhiều hơn cáccường độ nén và là khoảng 10-15 phần trăm của cáccường độ nén. Sức mạnh của bê tông trong conglà bỏ rơi trong thiết kế sức mạnh. Cho các thành viên với bình thườngtỷ lệ phần trăm của tăng cường, giả định này là trong thỏa thuận tốtvới thử nghiệm. Cho các tỷ lệ rất nhỏ của tăng cường,bỏ bê bền lúc cuối cùng là thường chính xác.Sức mạnh của bê tông trong căng thẳng, Tuy nhiên, là quan trọng trongnứt và độ lệch cân nhắc tại dịch vụ tải.R10.2.6-Giả định này nhận ra sự căng thẳng không dản raphân phối của bê tông lúc căng thẳng cao. Như căng thẳng tối đa làtiếp cận, mối quan hệ căng thẳng căng thẳng cho bê tông là khôngmột đường thẳng nhưng một số hình thức của một đường cong (căng thẳng không phải là tỷ lệ thuậnđể căng thẳng). Hình dạng chung của một đường cong stress căng thẳng làchủ yếu là một chức năng của cường độ bê tông và bao gồm mộtCác đường cong tăng từ số không đến tối đa là lúc một néncăng thẳng giữa 0.0015 và 0,002 theo sau là một giảm dầnđường cong cho một căng thẳng cuối cùng (nghiền của bê tông) từ0.003 để cao hơn 0.008. Như được thảo luận dưới R10.2.3, cácMã bộ sự căng thẳng có thể sử dụng tối đa tại 0.003 cho thiết kế.Phân phối thực tế của sự căng thẳng khi nén bê tông làphức tạp và thường là không biết đến một cách rõ ràng. Nghiên cứu đãchỉ ra rằng các tính chất quan trọng của sự căng thẳng bê tôngphân phối có thể được ước chừng chặt chẽ bằng cách sử dụng bất kỳ một trongmột số giả định khác nhau về hình thức phân phối căng thẳng.Mã cho phép bất kỳ phân phối cụ thể căng thẳngđể được giả định trong thiết kế nếu Hiển thị kết quả trong các dự đoán củacuối cùng sức mạnh trong các thỏa thuận hợp lý với các kết quả củathử nghiệm toàn diện. Nhiều căng thẳng phân phối đãđề xuất. Ba phổ biến nhất là parabol, hình thang,và hình chữ nhật.R10.2.7-Thiết kế, mã cho phép việc sử dụng của mộttương đương căng thẳng hình chữ nhật nén phân phối(căng thẳng khối) để thay thế những căng thẳng chính xác hơn bê tôngphân phối. Trong khối tương đương căng thẳng hình chữ nhật, mộtcác căng thẳng trung bình của 0.85fc′ được sử dụng với một hình chữ nhật của chiều sâu một= Β1c. Β1 0,85 bê tông với fc′ ≤ 4000 psi và0,05 ít hơn cho mỗi 1000 psi của fc′ vượt quá 4000 psi làxác định bằng thực nghiệm.Trong bổ sung năm 1976 để mã 1971, thấp hơn giới hạn của β1bằng 0,65 được áp dụng cho bê tông thế mạnh lớn hơn8000 psi. Nghiên cứu dữ liệu từ các thử nghiệm với cường độ caoconcretes10.1, 10.2 hỗ trợ sự căng thẳng hình chữ nhật tương đươngkhối cho bê tông sức mạnh vượt quá 8000 psi, với một β1

Kết quả (Việt) 2:

318-130 TAY CÁC TÔNG THỰC HÀNH
MÃ
10.2.5 - Độ bền kéo của bê tông phải được
bỏ qua trong tính toán trục và uốn cốt thép
bê tông, trừ khi đáp ứng yêu cầu của 18,4.
10.2.6 - Mối quan hệ giữa bê tông
phân bố ứng suất nén và biến dạng bê tông
thì được giả định là hình chữ nhật, hình thang,
hình parabol, hoặc bất kỳ hình dạng khác mà kết quả dự đoán
của sức mạnh trong thỏa thuận đáng kể với kết quả
kiểm tra toàn diện.
10.2.7 - Yêu cầu của 10.2.6 được hài lòng bởi một
hình chữ nhật phân bố ứng suất bê tông tương đương
được xác định bởi các sau đây:
10.2.7.1 - căng thẳng bê tông của 0.85fc "sẽ được
giả định phân bố đều trên tương đương
vùng nén bao bọc bởi các cạnh của thập
phần và một đường thẳng song song đặt ở
trục trung tính ở khoảng cách a = β1c từ sợi
tối đa căng nén.
10.2.7.2 - Khoảng cách từ các sợi tối đa
căng thẳng với trục trung hòa, c, phải được đo trong một
hướng vuông góc với trục trung hòa. nơi εs là giá trị từ các sơ đồ biến dạng tại vị trí
của cốt thép. Đối với thiết kế, mô đun đàn hồi
của cốt thép Es có thể được thực hiện như là 29.000.000 psi
(xem 8.5.2).
BÌNH LUẬN
R10.2.5 - Độ bền kéo của bê tông trong uốn
(modulus vỡ) là một tài sản biến động nhiều hơn so với
cường độ nén và là khoảng 10 đến 15 phần trăm của các
cường độ nén. Độ bền kéo của bê tông trong uốn
bị bỏ quên trong thiết kế sức mạnh. Đối với các thành viên bình thường với
tỷ lệ phần trăm của cốt thép, giả định này là phù hợp tốt
với các bài kiểm tra. Đối với tỷ lệ phần trăm rất nhỏ cốt thép,
bỏ bê sức bền ở cuối cùng thường là đúng.
Các cường độ bê tông trong căng thẳng, tuy nhiên, là rất quan trọng trong
nứt và võng cân nhắc ở tải dịch vụ.
R10.2.6 - Giả định này công nhận sự căng thẳng không đàn hồi
phân phối bê tông cường độ cao. Khi căng thẳng tối đa được
tiếp cận, các mối quan hệ căng thẳng căng thẳng cho bê tông không phải là
một đường thẳng nhưng một số hình của một đường cong (căng thẳng không phải là tỷ lệ thuận
với căng). Các hình dạng chung của một đường cong ứng suất biến dạng là
chủ yếu là một chức năng của cường độ bê tông và bao gồm một
đường cong tăng từ zero đến tối đa tại một nén
căng thẳng giữa 0.0015 và 0.002 theo sau bởi một giảm dần
đường cong tuyệt chủng (nghiền của bê tông) từ
0,003 đến cao hơn 0,008. Như đã thảo luận dưới R10.2.3, các
luật đặt ra sự căng thẳng có thể sử dụng tối đa 0.003 cho thiết kế.
Sự phân bố thực tế của ứng suất nén bê tông là
phức tạp và thường không được biết một cách rõ ràng. Nghiên cứu đã
chỉ ra rằng những thuộc tính quan trọng của sự căng thẳng bê tông
phân phối có thể được xấp xỉ chặt chẽ sử dụng bất kỳ một trong
các giả định khác nhau về hình thức phân phối căng thẳng.
Các luật cho phép bất kỳ phân bố ứng suất đặc biệt
được giả định trong thiết kế nếu thấy kết quả dự đoán của
sức mạnh cuối cùng trong thỏa thuận hợp lý với kết quả
kiểm tra toàn diện. Nhiều phân phối căng thẳng đã được
đề xuất. Ba phổ biến nhất là parabol, hình thang,
và hình chữ nhật.
R10.2.7 - Đối với thiết kế, luật cho phép sử dụng một
hình chữ nhật tương đương phân phối ứng suất nén
(block stress) để thay thế chính xác sự căng thẳng cụ thể hơn
phân phối. Trong khối căng thẳng hình chữ nhật tương đương, một
căng thẳng trung bình của 0.85fc 'được sử dụng với một hình chữ nhật có chiều sâu một
= β1c. Các β1 0,85 cho bê tông fc '≤ 4000 psi và
0,05 ít hơn cho mỗi 1000 psi của fc ​​'vượt quá 4000 psi được
xác định bằng thực nghiệm.
Trong năm 1976, bổ sung năm 1971 Mã, một giới hạn dưới của β1
bằng 0,65 đã được thông qua ưu điểm của bê tông lớn hơn
8000 psi. Nghiên cứu dữ liệu từ các thử nghiệm với độ bền cao
concretes10.1,10.2 hỗ trợ sự căng thẳng hình chữ nhật tương đương
khối cho bê tông mạnh vượt quá 8000 psi, với một β1