References1. Ito, Y., and M. Tsutsu

References
1. Ito, Y., and M. Tsutsumi, “Determination of Mathematical Models in Structural
Analysis of Machine Tools—2nd Report, Determination of Mathematical Models for
Normal Static Stiffness of Joints,” Bull. of JSME, 1981, 24(198): 2234–2239.
2. Ito, Y., and M. Masuko, “Influence of Bolted Joint on the Model Testing of Machine
Tool Construction,” Trans. of JSME, 1970, 36(284): 649–654.
3. Levina, Z. M., “Calculation of Contact Deformations in Slideways,” Machines and
Tooling, 1965, 36(1): 8–17.
4. Ostrovskii, V. I., “The Influence of Machining Methods on Slideway Contact Stiffness,”
Machines and Tooling, 1965, 36(1): 17–19.
5. Connolly, R., and R. H. Thornley, “The Significance of Joints on the Overall Deflection
of Machine Tool Structures,” in S. A. Tobias and F. Koenigsberger (eds.), Proc. of 6th
Int. MTDR, Pergamon, 1966, pp. 139–156.
6. Back, N., M. Burdekin, and A. Cowley, “Review of the Research on Fixed and Sliding
Joints,” in S. A. Tobias and F. Koenigsberger (eds.), Proc. of 13th Int. MTDR Conf.,
Pergamon, 1973, pp. 87–97.
7. Levina, Z M., “Research on the Static Stiffness of Joints in Machine Tools,” in S. A. Tobias
and F. Koenigsberger (eds.), Proc. of 8th MTDR Conf. , Pergamon, 1968, pp. 737–758.
8. Dolbey, M. P., and R. Bell, “The Contact Stiffness of Joints at Low Apparent Interface
Pressures,” Annals of CIRP, 1971, 19: 67–79.
9. Eisele, F., and K. Corbach, “Dynamische Steifigkeit von Führungen und
Fugenverbindungen an Werkzeugmaschinen,” Maschinenmarkt, 1964, 70(89): 88–93.
10. Taniguchi, A., M. Tsutsumi, and Y. Ito, “Treatment of Contact Stiffness in Structural
Analysis—1st Report, Mathematical Model of Contact Stiffness and Its Applications,”
Trans. of JSME, 1983, 49(443): 1282–1288.
11. Ito, Y., and M. Tsutsumi, “Design Data for Machine Tools with Modular Construction
System,” Report of Cooperative Research Committee of JSME RC-SC42, 1978.
12. Ito, Y., M. Koizumi, and M. Masuko, “One Proposal to the Computing Procedure of
CAD Considering a Bolted Joint—Study on the CAD for Machine Tool Structures, Part
2,” Trans. of JSME (C), 1977, 43(367): 1123–1131.
13. Tenner, O. G., “Contact Stiffness of Friction Slideways,” Machines and Tooling, 1968,
39(3): 3–6.
14. Corbach, K., “Die dynamische Steifigkeit ruhender und beweglicher Verbindungen an
Werkzeugmaschinen,” Maschinenmarkt, 1966, 72(79): 19–29.
15. Connolly, R., R. E. Schofield, and R. H. Thornley, “The Approach of Machined Surfaces
with Particular Reference to Their Hardness,” in S. A. Tobias and F. Koenigsberger
(eds.), Proc. of 8th Int. MTDR Conf., Pergamon, 1968, pp. 759–775.
16. Connolly, R., and R. H. Thornley, “Determining the Normal Stiffness of Joint Faces,”
Trans. of ASME , J. Eng. for Ind., 1968, pp. 97–106.
17. Dekoninck, C., “Experimental Study of the Normal Static Stiffness of Metallic Contact
Surfaces of Joints,” in S. A. Tobias and F. Koenigsberger (eds.), Proc. of 13th Int.
MTDR Conf., Macmillan, 1973, pp. 61–66.
18. Abrams, D. M., and L. Kops, “Effect of Waviness on Normal Contact Stiffness of
Machine Tool Joints,” Annals of CIRP, 1985, 34(1): 327–330.
19. Kirsanova, V. N., “The Shear Compliance of Flat Joints,” Machines and Tooling, 1967,
38(7): 30–34.
20. Koizumi, T., Y. Ito, and M. Masuko, “Experimental Expression of the Tangential
Micro-displacement between Joint Surfaces,” Trans. of JSME, 1978, 44(384):
2861–2870.
In the theoretical analysis of Dolbey and Bell, the following assumptions
are made.
• The real contact area Ar is proportional to the applied load P, i.e.,
P
Kr Ar (Kr constant)
278 Engineering Design for Machine Tool Joints
• The real contact area is proportional to the number of contact points
N, and the average area of each contact point Ai is constant, i.e.,
Ar
NAi
When a load P is applied to the joint, the joint surface approaches a distance
 so as to support the load by the sum of the contact points formed
as the surface approaches. This relationship can be written as
N
 TNAa ∫  (z) dz (
is from 0 to )
where Aa
apparent contact area
 TN
total number of asperities per unit area
 (z)
distribution function of contact formation (probability of
contact being formed by asperity of height z)
Thereby,
P
GAa
(z) dz (
is from 0 to )
where G
Kr TNAi.
The mean interface pressure yields to p
P/Aa, and then
p
G
(z) dz (
is from 0 to )
By assuming (z) as to be a power law distribution, i.e., (z)
bz(1m)/m
P
Gbm1/m or 
Cpm
where C
1/(Gbm).
In the theoretical analysis of the expression of the static joint stiffness,
we must be aware of the importance of how to assume (z). For instance,
Thornley and coworkers assumed (z) to be a function of exponential
form.

Kết quả (Việt) 1:

Tài liệu tham khảo1. Ito, Y., và M. Tsutsumi, "xác định các mô hình toán học trong cấu trúcPhân tích của máy công cụ-2nd báo cáo, xác định các mô hình toán học choBình thường tĩnh cứng khớp,"Bull. của JSME, 1981, 24(198): 2234-2239.2. Ito, Y., và M. Masuko, "ảnh hưởng của vít phần trên các mẫu thử nghiệm máyCông cụ xây dựng,"dịch của JSME, 1970, 36(284): 649-654.3. Levina, Z. M., "Tính toán của các biến dạng liên lạc trong Slideways," máy vàDụng cụ, 1965, 36(1): 8-17.4. Ostrovskii, V. I., "Ảnh hưởng của gia công các phương pháp trên máng trượt liên hệ cứng"Máy móc và dụng cụ, 1965, 36(1): 17-19.5. Connolly, R., và R. H. Thornley, "ý nghĩa của khớp trên độ lệch tổng thểMáy công cụ kết cấu,"trong S. A. Tobias và F. Königsberger (chủ biên), Proc. của 6Int. MTDR, Pergamon, 1966, trang 139-156.6. trở lại, N., M. Burdekin, và A. Cowley, "xem xét nghiên cứu về cố định và trượtNhỏ,"trong S. A. Tobias và F. Königsberger (chủ biên), Proc. 13 Int. MTDR Conf.,Pergamon, 1973, tr. 87-97.7. Levina, Z M., "Nghiên cứu về tĩnh cứng khớp trong máy công cụ," trong S. A. Tobiasvà F. Königsberger (chủ biên), Proc. 8 MTDR Conf., Pergamon, 1968, trang 737-758.8. Dolbey, M. P. và R. Bell, "liên hệ cứng khớp thấp giao diện rõ ràngÁp lực,"biên niên sử của CIRP, 1971, 19: 67-79.9. Eisele, F., và K. Corbach, "Dynamische Steifigkeit von Führungen undFugenverbindungen một Werkzeugmaschinen,"Maschinenmarkt, 1964, 70(89): 88-93.10. Taniguchi, A., M. Tsutsumi, và Y. Ito, "điều trị liên hệ cứng cấu trúcPhân tích-1st báo cáo, các mô hình toán học của độ cứng liên lạc và ứng dụng của nó, "Dịch của JSME, 1983, 49(443): 1282-1288.11. Ito, Y., và M. Tsutsumi, "thiết kế dữ liệu cho máy công cụ với mô-đun xây dựngHệ thống,"các báo cáo của Ủy ban hợp tác nghiên cứu của JSME RC-SC42, 1978.12. Ito, Y., M. Koizumi, và M. Masuko, "một đề nghị để tính toán thủ tụcCAD xem xét một phần vít-nghiên cứu về CAD cho cấu trúc máy công cụ, một phần2,"dịch của JSME (C), năm 1977, 43(367): 1123-1131.13. tenner, O. G., "Liên hệ cứng ma sát Slideways," máy và dụng cụ, năm 1968,39(3): 3-6.14. Corbach, K., "chết dynamische Steifigkeit ruhender und beweglicher Verbindungen mộtWerkzeugmaschinen,"Maschinenmarkt, 1966, 72(79): 19-29.15. Connolly, R., R. E. Schofield, và R. H. Thornley, "cách tiếp cận của bề mặt giavới tham chiếu cụ thể đến độ cứng của họ,"trong S. A. Tobias và F. Königsberger(chủ biên), Proc. 8 Int. MTDR Conf., Pergamon, 1968, trang 759-775.16. Connolly, R., và R. H. Thornley, "Xác định độ cứng bình thường của chung khuôn mặt,"Dịch của ASME, J. Eng. cho IND, 1968, trang 97-106.17. Dekoninck, C., "nghiên cứu thực nghiệm của độ cứng tĩnh bình thường của kim loại số liên lạcBề mặt khớp,"trong S. A. Tobias và F. Königsberger (chủ biên), Proc. 13 Int.MTDR Conf., Macmillan, 1973, trang 61-66.18. Abrams, D. M., và L. Kops, "tác dụng của Waviness về bình thường cứng liên hệCông cụ máy móc khớp,"biên niên sử của CIRP, 1985, 34(1): 327-330.19. Kirsanova, V. N., "Việc tuân thủ cắt phẳng khớp," máy và dụng cụ, 1967,38(7): 30-34.20. Koizumi, T., Y. Ito, và M. Masuko, "thử nghiệm biểu hiện của các tiếp tuyếnMicro-di chuyển giữa bề mặt khớp,"dịch của JSME, 1978, 44(384):2861-2870.Trong phân tích lý thuyết Dolbey và Bell, các giả định sau đâyđược thực hiện.• Vùng tiếp xúc thực sự Ar là tỷ lệ thuận với ứng dụng tải P, nghĩa là,P Kr Ar (Kr hằng số)278 kỹ thuật thiết kế công cụ máy móc khớp• Vùng tiếp xúc thực sự là tỷ lệ thuận với số lượng các điểm liên lạcN, và diện tích trung bình của mỗi điểm liên lạc Ai là hằng số, tức là,AR NAiKhi một tải P áp dụng cho công ty, bề mặt khớp phương pháp tiếp cận một khoảng cáchđể hỗ trợ tải số tiền của các điểm liên lạc hình thànhnhư các phương pháp tiếp cận bề mặt. Mối quan hệ này có thể được viết dưới dạngN TNAa ∫ (z) dz (là từ 0 đến)nơi Aa rõ ràng liên lạc khu vựcTN tổng số asperities trên đơn vị diện tích(z) hàm phân phối liên hệ hình thành (xác suất củaliên hệ được tạo ra bởi asperity của chiều cao z)Do đó,P GAa (z) dz (là từ 0 đến)nơi G Kr TNAi.Áp lực có nghĩa là giao diện sản lượng đến p P/Aa, và sau đóp G (z) dz (là từ 0 đến)Bằng cách giả sử (z) như là một phân phối luật điện, tức là, / m bz(1 m) (z)Gbm P 1/m hoặc Cpmnơi C 1/(Gbm).Trong lý thuyết phân tích biểu thức của độ cứng khớp tĩnh,chúng ta phải nhận thức được tầm quan trọng của làm thế nào để giả định (z). Ví dụ,Thornley và đồng nghiệp cho rằng (z) là một hàm của hàm mũhình thức.

Kết quả (Việt) 2:

Tài liệu tham khảo
1. Ito, Y., và M. Tsutsumi, "Xác định mô hình toán học trong cấu
phân tích của máy công cụ-2 Báo cáo, Xác định mô hình toán học cho
Bình thường tĩnh độ cứng của mối nối," Bull. của JSME, 1981, 24 (198):. 2234-2239
2. Ito, Y., và M. Masuko, "Ảnh hưởng của phần bắt vít vào thử nghiệm mẫu của Máy
Công cụ xây dựng," Trans. của JSME, 1970, 36 (284):. 649-654
3. Levina, ZM, "Tính toán của Liên biến dạng trong băng trượt," Máy móc và
dụng cụ, 1965, 36 (1):. 8-17
4. Ostrovskii, VI, "Ảnh hưởng của các phương pháp gia công trên đường trượt Liên Stiffness,"
Máy móc và dụng cụ, 1965, 36 (1):. 17-19
5. Connolly, R., và RH Thornley, "Ý nghĩa của mối nối trên võng Nhìn chung
các máy công cụ Kiến trúc," trong SA Tobias và F. Koenigsberger (eds.), Proc. ngày 6
Int. MTDR, Pergamon, 1966, pp. 139-156.
6. Quay lại, N., M. Burdekin, và A. Cowley, "Xem xét các nghiên cứu về cố định và trượt
Joints," trong SA Tobias và F. Koenigsberger (eds.), Proc. của 13 Int. MTDR Conf.,
Pergamon, 1973, pp. 87-97.
7. Levina, Z M., "Nghiên cứu về các tĩnh độ cứng của mối nối trong máy công cụ," trong SA Tobias
và F. Koenigsberger (eds.), Proc. Ðoàn 8 MTDR Conf. , Pergamon, 1968, pp. 737-758.
8. Dolbey, MP, và R. Bell, "The Contact độ cứng của mối nối tại Low Giao diện biểu kiến
áp lực," Biên niên sử của CIRP, 1971, 19:. 67-79
9. Eisele, F., và K. Corbach, "Dynamische Steifigkeit von Führungen und
Fugenverbindungen một WERKZEUGMASCHINEN," Maschinenmarkt, 1964, 70 (89): 88-93.
10. Taniguchi, A., M. Tsutsumi, và Y. Ito, "Điều trị Liên Stiffness trong cấu
Báo cáo Phân tích-1, Mô hình toán học của Liên Stiffness và ứng dụng của nó,"
Trans. của JSME, 1983, 49 (443):. 1282-1288
11. Ito, Y., và M. Tsutsumi, "Thiết kế dữ liệu cho máy công cụ với Xây dựng Modular
System," Báo cáo của Ủy ban hợp tác nghiên cứu của JSME RC-SC42, 1978.
12. Ito, Y., M. Koizumi, và M. Masuko, "Một đề xuất để Thủ tục Computing của
CAD Xét một phần bắt vít-Nghiên cứu về CAD cho máy công cụ Kiến trúc, Phần
2," Trans. của JSME (C), năm 1977, 43 (367):. 1123-1131
13. Tenner, OG, "Liên hệ với độ cứng của ma sát băng trượt," Máy móc và dụng cụ, 1968,
39 (3):. 3-6
14. Corbach, K., "Die dynamische Steifigkeit ruhender und beweglicher Verbindungen một
WERKZEUGMASCHINEN," Maschinenmarkt, 1966, 72 (79):. 19-29
15. Connolly, R., RE Schofield, và RH Thornley, "Cách tiếp cận của gia công bề mặt
với tham chiếu đặc biệt đến độ cứng của họ," trong SA Tobias và F. Koenigsberger
(eds.), Proc. Ðoàn 8 Int. MTDR Conf., Pergamon, 1968, pp. 759-775.
16. Connolly, R., và RH Thornley, "Xác định độ cứng bình thường của phần Faces,"
Trans. của ASME, J. Eng. cho Ind., 1968, pp. 97-106.
17. Dekoninck, C., "thí nghiệm nghiên cứu về bình thường tĩnh độ cứng của kim loại Liên hệ với
bề mặt của mối nối," trong SA Tobias và F. Koenigsberger (eds.), Proc. của 13 Int.
MTDR Conf., Macmillan, 1973, pp. 61-66.
18. Abrams, DM, và L. Kops, "Ảnh hưởng của waviness Normal Liên hệ với độ cứng của
máy công cụ Joints," Biên niên sử của CIRP, 1985, 34 (1):. 327-330
19. Kirsanova, VN, "The cắt Tuân Flat Joints," Máy móc và dụng cụ, năm 1967,
38 (7):. 30-34
20. Koizumi, T., Y. Ito, và M. Masuko, "Expression nghiệm của các tiếp tuyến
Micro-thuyên giữa phần Surfaces," Trans. của JSME, 1978, 44
(384):. 2861-2870
Trong phân tích lý thuyết của Dolbey và Bell, các giả định
sau. được thực hiện
• Các diện tích tiếp xúc thực Ar là tỷ lệ thuận với tải trọng P áp dụng, ví dụ,
P? Kr Ar (Kr không đổi)
278 Thiết kế kỹ thuật cho máy công cụ Khớp
• Các diện tích tiếp xúc thực tế là tỷ lệ thuận với số lượng các điểm tiếp xúc
N, và diện tích trung bình của mỗi điểm tiếp xúc Ai là hằng số, tức là,
Ar? Nai
Khi một tải P được áp dụng cho các doanh, bề mặt khớp tiếp cận một khoảng
cách? cũng như hỗ trợ tải bằng tổng của các điểm tiếp xúc được hình thành
như là cách tiếp cận bề mặt. Mối quan hệ này có thể được viết như
N? ? TNAa ∫? (z) dz (? là từ 0 đến?)
nơi Aa? diện tích tiếp xúc rõ
ràng? TN? tổng số asperities mỗi đơn vị diện
tích? (z)? chức năng phân phối của sự hình thành liên lạc (xác suất
tiếp xúc được hình thành bởi tính khó chịu của chiều cao z)
Qua đó,
P? GAA ?? (z) dz (? Là từ 0 đến?)
Trong đó G? Kr? TNAi.
Lợi suất áp lực giao diện bình để p? P / Aa, và sau đó
p? G ?? (z) dz (? Là từ 0 đến?)
Bằng cách giả? (Z) như là một phân phối pháp luật quyền lực, tức là,? (Z)? bz (1? m) / m
P? 1 / m GBM? Hay? ? Cpm
nơi C? 1 / (GBM).
Trong các phân tích lý thuyết của sự biểu hiện của sự cứng khớp tĩnh,
chúng ta phải nhận thức được tầm quan trọng của cách giả? (Z). Ví dụ,
Thornley và đồng nghiệp giả? (Z) là một hàm của hàm mũ
dạng.