However, for Similarly at ΔK = 5 MP

However, for
Similarly at ΔK = 5 MPa m where the R-ratio does not affect crack propagation rates and fracture morphologies, for R = 0.1
and at R= 0.5
The above analysis shows that in amorphous Ni7gSi,0B,2 crack closure occurs, and at low R-ratios reduces the value of ΔKceff at ΔK m 2.5 MPa m (where crack growth rates are faster at low R-ratios) as well as at ΔK = 5 MPa m (where growth rates are not affected by R). These results disprove the hypothesis that increases with R-ratio to reduce AKceff and therefore, this is not a tenable explanation of the inverse R-ratio dependence of crack growth rates. Closure is probably due to the premature contact of asperities on the fracture surfaces which occurs during the shear displacements required for crack extension (Fig. 7), as in the case of stainless steel. However, the lower values of ΔKeff necessary for the formation of small facets and the slower growth rates observed at high R-ratios imply that in this alloy there must be other factors that decrease the crack driving force at high R-ratios, despite the effect of crack closure.
BUCKLING
The transverse stresses at the boundary of an edge (or central) crack in uniaxially loaded specimens are compressive in nature. In thin sheets these compressive stresses can cause local buckling of the regions adjacent to the crack and can thus affect fracture and fatigue behaviour [32, 38-40].
It was first postulated by Pook[41] that buckling could account for the observed inverse A-ratio effect in amorphous Ni78Si,0B12. Following Pook’s idea, a phenomenological model is presented which assumes that buckling starts at a critical stress, σb, and hence for a given crack length, at a critical stress intensity Kb (where b refers to buckling). The variation of effective crack driving force ΔKbeff with R-ratio will show two distinct regimes. At low R-ratios where Kmax < Kb the effective driving force at the crack tip is equal to the applied ΔK:

Kết quả (Việt) 1:

Tuy nhiên, cho
tương tự như vậy tại ΔK = 5 m MPa nơi R-tỷ lệ không ảnh hưởng đến crack tuyên truyền tỷ giá và gãy xương morphologies, r = 0,1
và tại R = 0,5
phân tích ở trên cho thấy rằng trong vô định hình Ni7gSi, 0B, 2 crack đóng cửa xảy ra, và tại thấp R-tỷ lệ giảm giá trị của ΔKceff tại ΔK m 2.5phút MPa (nơi crack tốc độ tăng trưởng nhanh hơn lúc thấp R-tỷ lệ) cũng như tại ΔK = 5 MPa m (nơi tốc độ tăng trưởng sẽ không bị ảnh hưởng bởi R). Những kết quả này bác bỏ giả thuyết rằng tăng với R-tỷ lệ để giảm AKceff và do đó, đây không phải là một lời giải thích tenable của sự phụ thuộc R-tỷ lệ nghịch đảo của crack tốc độ tăng trưởng. Đóng cửa có thể do số liên lạc sớm các asperities trên các bề mặt gãy xương xảy ra trong displacements cắt cần thiết để crack mở rộng (hình 7), như trường hợp thép không gỉ. Tuy nhiên, Các giá trị thấp hơn của ΔKeff cần thiết cho sự hình thành của các khía cạnh nhỏ và các mức tăng trưởng chậm hơn quan sát tại cao R-tỷ lệ ngụ ý rằng trong hợp kim này phải có các yếu tố khác giảm vết nứt lái xe lực lượng cao R-tỷ lệ, mặc dù hiệu quả của crack đóng cửa.
BUCKLING
Những căng thẳng ngang tại nứt ranh giới của một cạnh (hoặc trung tâm) uniaxially nạp mẫu vật được nén trong tự nhiên. Trong tấm mỏng những nén áp lực có thể gây ra sự oằn địa phương trong vùng lân cận để crack và có thể do đó ảnh hưởng đến gãy xương và mệt mỏi hành vi [32, 38-40].
Nó lần đầu tiên được tiên đoán bởi Pook [41] rằng sự oằn có thể tài khoản cho hiệu lực A-tỷ lệ nghịch đảo quan sát trong vô định hình Ni78Si, 0B12. Theo ý tưởng của Pook, một mô hình phenomenological được trình bày mà giả định rằng sự oằn bắt đầu tại một căng thẳng quan trọng, σb, và do đó trong một khoảng thời gian nhất định crack, tại một cường độ căng thẳng quan trọng Kb (nơi b đề cập đến sự oằn). Các biến thể của crack hiệu quả lái xe quân ΔKbeff với R-tỷ lệ sẽ hiển thị hai chế độ khác biệt. Tại thấp R-tỷ lệ nơi Kmax < Kb động lực hiệu quả ở mũi crack là tương đương với ΔK ứng dụng:

Kết quả (Việt) 2:

Tuy nhiên, đối
Tương tự như vậy ở ΔK = 5 MPa m mà R-tỷ lệ không ảnh hưởng đến tỷ lệ lan truyền vết nứt và gãy xương hình thái học, cho R = 0,1
và R = 0,5
Những phân tích trên cho thấy, trong vô định hình Ni7gSi, 0B, 2 vết nứt đóng cửa xảy ra, và tại R-tỷ lệ thấp làm giảm giá trị của ΔKceff tại ΔK m 2,5 MPa m (trong đó tốc độ tăng trưởng nhanh hơn vết nứt tại R-tỷ lệ thấp) cũng như tại ΔK = 5 MPa m (trong đó tốc độ tăng trưởng không bị ảnh hưởng bởi R). Những kết quả này bác bỏ giả thuyết cho rằng tăng với R-tỷ lệ giảm AKceff và do đó, đây không phải là một lời giải thích biện hộ của nghịch đảo R-tỷ lệ phụ thuộc của tốc độ tăng trưởng crack. Đóng cửa có lẽ là do sự tiếp xúc sớm của asperities trên bề mặt đứt gãy xảy ra trong quá trình chuyển vị cắt cần thiết để mở rộng vết nứt (Hình 7)., Như trong trường hợp của thép không gỉ. Tuy nhiên, giá trị thấp hơn của ΔKeff cần thiết cho sự hình thành của các mặt nhỏ và tốc độ tăng trưởng chậm hơn quan sát thấy ở R-tỷ lệ cao có nghĩa là trong hợp kim này phải có các yếu tố khác làm giảm các vết nứt động lực tại R-tỷ lệ cao, mặc dù hiệu quả crack đóng cửa.
oằn
Các ngang nhấn mạnh tại ranh giới của một cạnh (hoặc trung tâm) vết nứt trong các mẫu uniaxially nạp được nén trong tự nhiên. Trong tấm mỏng nén những căng thẳng có thể gây mất ổn định cục bộ của các khu vực tiếp giáp với các vết nứt và do đó có thể ảnh hưởng đến gãy xương và mệt mỏi hành vi [32, 38-40].
Nó lần đầu tiên được đề xuất bởi Pook [41] oằn có thể giải thích cho nghịch đảo quan sát A-tỷ lệ hiệu quả trong vô định hình Ni78Si, 0B12. Theo như ý Pook, một mô hình hiện tượng được trình bày trong đó giả định rằng oằn bắt đầu tại một căng thẳng quan trọng, σb, và do đó chiều dài vết nứt nhất định, ở một cường độ căng thẳng quan trọng Kb (trong đó b đề cập đến mất ổn định). Các biến thể của vết nứt hiệu quả lực ΔKbeff với R-tỷ lệ sẽ hiển thị hai chế độ khác nhau. Tại R-tỷ lệ thấp, nơi Kmax <Kb động lực hiệu quả ở mũi vết nứt bằng với ΔK áp dụng: