multiplied by the frequency of load

multiplied by the frequency of loading. For infinite life, the design stress range (FSR) must be held below the threshold fatigue stress range (FTH).
For Category F, the equation above assumes a slightly dif- ferent format, as follows:

FSR = (Cf / N)0.167  FTH

The exponent reflects the difference in the slope of the curve for Category F material as can be seen in Figure 11–3. This difference causes the constant Cf for Category F to be two magnitudes higher than that for the others.
For the previously mentioned situation where Category C behavior must be modified by the reduction factor RPJP, the following relationship is used:

FSR = RPJP (Cf-c / N)0.333  FTH

where
Cf-c = the coefficient constant for Category C

INSPECTION ISSUES

The stress ranges for the various categories of details were experimentally determined, based on full-scale and large- scale members fabricated in accordance with welding codes applicable for bridge members. Thus, the members included acceptable fabrication discontinuities but were free from defects (e.g., unacceptable discontinuities). In the situation of CJP groove welds, transverse to the direction of stress, the welds are required to be inspected by ultrasonic inspec- tion (UT) or radiographic inspection (RT) to ensure internal soundness. This applies whether the weld reinforcement is removed (Category B) or left in place (Category C).

SPECIAL FABRICATION/ERECTION REQUIREMENTS

Special fabrication and erection requirements apply to mem- bers subject to cyclic loading. Included are the following:
• The AISC Specification allows longitudinal steel back- ing to remain in place, provided it is continuous for the length of the joint. Any splices in the backing are required to be joined with CJP grove welds, with reinforcement removed. Such splicing is required to take place prior to assembly in the joint.

• Transverse steel backing is required to be removed.

• Reinforcing, or contouring fillet welds are required on top of PJP or CJP groove welds in T- and corner joints. AISC requires this to be no less than 4 in. while AWS defines the minimum size as T1/4, where T1 is the thickness of the member in which the groove weld is placed, but the weld need not exceed in. Also, AWS requires that for cyclically loaded structures, the minimum fillet weld size be x in.

• The AISC Specification requires the use of weld tabs “for butt joints in regions of high tensile stress.” After the weld has been completed and cooled, weld tabs are required to be removed.

• Tack welds may create unintended load paths and, when subject to cyclic loading, may cause fracture initiation. Intermittent tack welds joining longitudinal backing to a box member, for example, will function as intermit- tent welds and are considered to be Category E details. In contrast, a continuous fillet weld attaching the same longitudinal backing is Category B.

• Miscellaneous attachments, including erection aids, must also be carefully considered as they too can create unin- tended load paths, or stress raisers.

• Bridge welding specifications like AWS/AASHTO D1.5 place strong emphasis on hydrogen control and the depo- sition of notch tough weld metal. The presence of an un- detected crack, whether due to hydrogen or other mecha- nisms, may have an extremely detrimental effect on the fatigue life of a structure, depending on the orientation of the crack as compared to the stress field. While notch tough material does not reduce fatigue crack initiation, nor slow the cyclic propagation of cracks, it does allow for such cracks to grow to a greater size before the onset of fracture.



8. Special Welding Applications

WELDING ON ANCHOR RODS


General

Before any welding on anchor rods is considered, the rod’s composition must be considered, as addressed in detail in Section 4.3.4 of this Guide. This point cannot be over- stressed; material with unknown or poor weldability simply should not be welded upon until appropriate testing and analysis has been performed.

Extending Anchor Rods
When an anchor rod is set too deep, there may be an inad- equate length of thread available for proper engagement of the nut. In extreme conditions, the end of the anchor rod may be below the top surface of the base plate. Possible solutions that involve welding are often offered, but such approaches must be carefully evaluated.
Even when a weldable anchor rod is involved, several commonly proposed corrective concepts are problematic. For example, if the rod is very short, some may be tempted to use a plug weld in the base plate to weld on to the end of the anchor rod. However, plug welds are intended to be loaded in shear, not in tension. When there is insufficient thread for full nut engagement, some may contemplate welding the nut to the rod. Nuts are always hardened materials, and typically have poor weldability. Additionally, the inside surface of the nut is threaded, which makes it a poor surface on which to consider welding

Kết quả (Việt) 1:

nhân với tần số của tải. Cho cuộc sống infinite, phạm vi căng thẳng thiết kế (FSR) phải được tổ chức dưới ngưỡng mệt mỏi căng thẳng tầm (FTH).Đối với loại F, phương trình trên giả định một hơi c-ferent định dạng, như sau:FSR = (Cf / N) 0.167  FTHSố mũ reflects sự khác biệt trong độ dốc của đường cong cho thể loại F vật chất có thể nhìn thấy trong hình 11-3. Sự khác biệt này gây ra hằng Cf cho thể loại F được hai magnitudes cao hơn cho những người khác.Tình hình đã đề cập, nơi hành vi loại C phải là modified bởi các yếu tố giảm RPJP, mối quan hệ sau đây được sử dụng:FSR = RPJP (Cf-c / N) 0.333  FTHnơiCF-c = hằng số coefficient cho thể loại C KIỂM TRA CÁC VẤN ĐỀPhạm vi căng thẳng cho nhiều loại khác nhau của các chi tiết đã được thực nghiệm xác định, dựa trên quy mô đầy đủ và quy mô lớn các thành viên chế tạo phù hợp với Hàn mã áp dụng cho các thành viên cầu. Vì vậy, các thành viên bao gồm chế tạo chấp nhận được discontinuities nhưng đã được miễn phí từ lỗi (ví dụ, không chấp nhận được discontinuities). Trong tình huống CJP groove mối hàn, ngang với hướng của sự căng thẳng, các mối hàn được yêu cầu để được kiểm tra bằng siêu âm inspec-tion (UT) hoặc kiểm tra chụp ảnh phóng xạ (RT) để đảm bảo nội soundness. Điều này áp dụng cho dù tăng cường Hàn là bị loại bỏ (loại B) hoặc trái tại chỗ (mục C). YÊU CẦU ĐẶC BIỆT CHẾ TẠO/CƯƠNG CỨNGYêu cầu chế tạo và lắp đặc biệt áp dụng cho các mem-bers chịu tải cyclic. Đã có là những điều sau đây:• Sinh AISC cho phép dọc thép trở lại-ing vẫn còn tại chỗ, miễn là nó là liên tục cho chiều dài của khớp. Bất kỳ splices trong sự ủng hộ được yêu cầu để được tham gia với các mối hàn grove CJP, với tăng cường bị loại bỏ. Chế như vậy là cần thiết để diễn ra trước khi lắp ráp ở các khớp.• Ngang thép sao là cần thiết để được gỡ bỏ.• Tăng cường, hoặc cong fillet mối hàn được yêu cầu trên đầu trang của PJP hoặc CJP mối hàn đường rãnh trong T - và góc khớp. AISC đòi hỏi điều này là không ít hơn 4 in trong khi AWS defines kích thước tối thiểu là T1/4, nơi T1 là độ dày của các thành viên trong đó rãnh hàn được đặt, nhưng các mối hàn cần không vượt quá trong. Ngoài ra, AWS yêu cầu cho các cấu trúc cyclically nạp, kích thước tối thiểu fillet Hàn x trong.• Sinh AISC đòi hỏi việc sử dụng các tab hàn "cho Mông khớp trong các khu vực căng thẳng cao độ bền kéo." Sau khi các mối hàn đã được hoàn tất và làm mát bằng nước, Hàn tab được yêu cầu để được gỡ bỏ.• Mối hàn tack có thể tạo đường dẫn tải không mong đợi, và khi chịu tải cyclic, có thể gây ra gãy xương bắt đầu. Đầm tack mối hàn tham gia ủng hộ theo chiều dọc để một hộp thành viên, ví dụ, sẽ chức năng như lều intermit mối hàn và được coi là thể loại E chi tiết. Ngược lại, một liên tục fillet hàn gắn sự ủng hộ tương tự theo chiều dọc là thể loại B.• Phần đính kèm khác, bao gồm cả lắp aids, phải cũng được xem xét cẩn thận như họ cũng có thể tạo unin-có xu hướng nạp đường dẫn, hoặc căng thẳng raisers.• Cầu Hàn specifications như AWS/AASHTO D1.5 diễn ra mạnh mẽ nhấn mạnh vào việc kiểm soát hydro và depo-sition notch cứng rắn hàn kim loại. Sự hiện diện của một liên hợp quốc - phát hiện crack, cho dù do hydro hoặc khác mecha-nisms, có thể có một ảnh hưởng vô cùng bất lợi cho cuộc đời mệt mỏi của một cấu trúc, phụ thuộc vào sự định hướng của crack so với quấn căng thẳng. Trong khi vật liệu cứng rắn notch không làm giảm mệt mỏi crack khởi xướng, cũng không chậm tuyên truyền cyclic của vết nứt, nó cho phép các vết nứt phát triển đến một kích thước lớn hơn trước khi bắt đầu gãy xương. 8. hàn các ứng dụng đặc biệt HÀN TRÊN NEO QUE Tổng quátTrước khi bất kỳ Hàn trên neo que được coi là, các que thành phần phải được xem xét, như địa chỉ chi tiết trong phần 4.3.4 của hướng dẫn này. Thời điểm này không thể là over-nhấn mạnh; vật liệu với không xác định hoặc kém tính đơn giản nên không được hàn khi đến thử nghiệm thích hợp và phân tích đã được thực hiện. Mở rộng neo queKhi một cây gậy neo được thiết lập quá sâu, có thể có một inad - tương đương chiều dài của chủ đề có sẵn cho các cam kết phù hợp của các hạt. Trong điều kiện khắc nghiệt, sự kết thúc của Neo gậy có thể là bên dưới bề mặt trên cùng của tấm cơ sở. Giải pháp có thể liên quan đến Hàn thường được cung cấp, nhưng phương pháp tiếp cận như vậy phải được đánh giá một cách cẩn thận.Ngay cả khi một cây gậy weldable neo là có liên quan, một số khái niệm thường được đề nghị khắc phục được vấn đề. Ví dụ, nếu thanh là rất ngắn, một số có thể bị cám dỗ để sử dụng một plug hàn trong tấm đế để hàn vào đầu của Neo gậy. Tuy nhiên, mối hàn cắm được định để được nạp trong cắt, không căng thẳng. Khi có insufficient chủ đề cho sự tham gia đầy đủ nut, một số có thể chiêm ngưỡng các nut đến que hàn. Hạt dẻ luôn được các vật liệu cứng, và thường có tính nghèo. Ngoài ra, bên trong bề mặt của hạt luồng, mà làm cho nó một bề mặt nghèo mà trên đó để xem xét việc hàn

Kết quả (Việt) 2:

nhân với tần số của tải. . Vì trong cuộc sống đêm fi, phạm vi áp lực thiết kế (FSR) phải được tổ chức dưới nhiều căng thẳng ngưỡng mệt mỏi (FTH)
Đối với loại F, phương trình trên giả định một định dạng ferent hơi nhau, như sau: FSR = (Cf / N) 0,167  FTH số mũ tái fl các dự sự khác biệt về độ dốc của đường cong cho loại F vật chất có thể được nhìn thấy trong hình 11-3. Sự khác biệt này làm cho Cf liên tục cho loại F là cao hơn so với những người khác hai độ lớn. Đối với tình hình đã đề cập trước đó hành vi loại C phải Modi fi ed bởi RPJP yếu tố giảm, các mối quan hệ sau đây được sử dụng: FSR = RPJP (Cf- c / N) 0,333  FTH nơi Cf-c = các coef fi cient liên tục cho loại C KIỂM TRA VẤN ĐỀ sự căng thẳng trong khoảng cho các loại khác nhau của chi tiết được xác định bằng thực nghiệm, dựa trên quy mô toàn và các thành viên có quy mô lớn được chế tạo phù hợp với quy hàn áp dụng cho các thành viên cầu. Do đó, các thành viên bao gồm các bất liên tục chế tạo chấp nhận được nhưng bị lỗi (ví dụ, sự gián đoạn không thể chấp nhận). Trong tình hình các mối hàn rãnh CJP, ngang với hướng căng thẳng, các mối hàn được yêu cầu phải được kiểm tra bằng siêu âm sự thanh tra (UT) hoặc kiểm tra chụp ảnh phóng xạ (RT) để đảm bảo tính hợp lý nội bộ. Điều này áp dụng cho dù sự tăng cường mối hàn được lấy ra (loại B) hoặc trái tại chỗ (loại C). ĐẶC BIỆT YÊU CẦU CHẾ TẠO / LẮP đặc biệt chế tạo và yêu cầu lắp đặt áp dụng đến các thành chủ đề các thành bốc cyclic. Bao gồm những điều sau đây: • Các AISC Speci fi cation cho phép thép dọc ing trũng ở lại nơi, miễn là nó liên tục cho chiều dài của khớp. Bất kỳ chỗ nối trong sự ủng hộ cần phải được tham gia với các mối hàn lùm CJP, và gia cố loại bỏ. Nối như vậy là cần phải diễn ra trước khi lắp ráp ở khớp. • đệm thép ngang cần phải được loại bỏ. • Củng cố, hoặc đường nét fi mối hàn llet được yêu cầu trên đầu trang của PJP hoặc rãnh CJP mối hàn trong T và khớp góc. AISC đòi hỏi này là không ít hơn 4 in. Trong khi AWS de fi nes kích thước tối thiểu như T1 / 4, nơi T1 là độ dày của các thành viên, trong đó các mối hàn rãnh được đặt, nhưng mối hàn không cần quá trong. Ngoài ra, AWS đòi hỏi mà cho các cấu trúc nạp theo chu kỳ, các fi llet kích thước mối hàn tối thiểu x được. • các AISC Speci fi cation yêu cầu sử dụng các tab hàn "cho khớp mông trong khu vực của ứng suất kéo cao." Sau khi mối hàn đã được hoàn thành và làm mát, các tab hàn được yêu cầu phải được loại bỏ. • mối hàn Tack có thể tạo ra các đường dẫn tải ngoài ý muốn và, khi chịu tải theo chu kỳ, có thể gây ra gãy xương bắt đầu. Mối hàn dính liên tục tham gia ủng hộ dọc để một thành viên ô, ví dụ, sẽ có chức năng như các mối hàn lều intermit- và được coi là loại chi tiết E. Ngược lại, một fi llet hàn liên tục gắn sự ủng hộ dọc cùng là loại B. • file đính kèm khác, bao gồm cả hỗ trợ sự cương cứng, cũng phải được xem xét một cách cẩn thận như họ cũng có thể tạo ra unin- có xu hướng đường dẫn tải, hoặc người nuôi stress. • Cầu hàn cation fi cụ thể như AWS / AASHTO D1.5 nơi nhấn mạnh vào việc kiểm soát hydro và sition dụng depo- của notch kim loại mối hàn khó khăn. Sự hiện diện của một vết nứt phát hiện un-, dù là do hydro hoặc cơ chế khác, có thể có một tác động rất xấu đến đời sống mệt mỏi của một cấu trúc, tùy thuộc vào sự định hướng của vết nứt so với tuổi già căng thẳng fi. Trong khi notch loại vật liệu không làm giảm mệt mỏi bắt đầu nứt, cũng không làm chậm sự lan truyền theo chu kỳ của các vết nứt, nó cho phép có vết nứt như vậy để phát triển đến một kích thước lớn hơn trước khi bắt đầu gãy. 8. Đặc biệt các ứng dụng hàn hàn ON ANCHOR QUE chung Trước khi hàn vào thanh neo được coi là, thành phần của cây gậy phải được xem xét, như đề cập chi tiết trong Mục 4.3.4 của Hướng dẫn này. Điểm này không thể quá mức căng thẳng; vật liệu có khả năng hàn không biết hoặc nghèo đơn giản là không nên được hàn vào cho đến khi thử nghiệm và phân tích thích hợp đã được thực hiện. Mở rộng Neo Rods Khi một thanh neo được đặt quá sâu, có thể có một inad- đánh đồng chiều dài của sợi có sẵn cho việc tham gia thích hợp của các hạt . Trong điều kiện khắc nghiệt, kết thúc của thanh neo có thể được bên dưới bề mặt của tấm cơ sở. Giải pháp có thể có liên quan đến hàn thường được cung cấp, nhưng cách tiếp cận như vậy phải được đánh giá một cách cẩn thận. Ngay cả khi một thanh neo hàn được tham gia, một số khái niệm chỉnh thường được đề xuất là có vấn đề. Ví dụ, nếu thanh là rất ngắn, một số có thể bị cám dỗ để sử dụng mối hàn cắm vào đế để hàn vào cuối của thanh neo. Tuy nhiên, mối hàn cắm được dự định sẽ được nạp trong cắt, không căng thẳng. Khi có insuf đề fi cient để tham gia đầy đủ hạt, một số có thể chiêm ngưỡng hàn các hạt để cây gậy. Nuts luôn cứng vật liệu, và thường có khả năng hàn nghèo. Ngoài ra, bề mặt bên trong của hạt là ren, mà làm cho nó một bề mặt kém mà trên đó để xem xét hàn