Full scale test in 10mm crib ballas

Full scale test in 10mm crib ballast


25


20


15


10


5


0


-5
No of cycles

Figure 6.18 Full scale test in 10mm crib ballast with sloping bottom ballast.




6.2.2.3 Test with 20mm top and bottom ballast


This test was carried out with 20mm bottom and crib ballast, again it was a repeat of similar test carried out at model scale and in the box test. Sleeper spacing was 600mm and the uplift height in the uplift cycles was maintained at 38mm between each load cycle. The uplift height in the test carried out with 50mm bottom and 20mm crib ballast was 38mm thus the same uplift height was used for this test to allow comparison of results between the two tests. The crib ballast was filled in around the sleeper initially to approximately 30- 50mm height in the crib. Using white paint the crib ballast stones close to the sleeper were marked out so that they could be identified from the rest of the crib ballast. The aim was to observe after the test the extent to which the crib ballast had migrated in the sleeper cross- section. Twenty simple load cycles were run followed by uplift cycles. The results are

shown in figure 6.19 as graph of maximum sleeper displacement for each load cycle. A comparison has been made with the test carried out with 50mm bottom and 20mm crib ballast.




25



20



15


10 Test with 20mm bottom
and crib ballast-void size
38mm

5 Test with 50mm bottom
and 20mm crib ballast-void
size 38mm

0
1 9 17 25 33 41 49 57 65 73 81 89 97 105 113 121 129 137 145 153 161


-5
No of cycles

Figure 6.19 Comparison of test with 20mm and 50mm bottom ballast


6.2.2.3.1 Observations


The sleeper height gain is quicker for test with 20mm bottom ballast, this again validates the observation made in the model tests and box test. For test with 50mm bottom ballast the final sleeper height gain of 18mm occurs in approximately 140 uplift cycles and the end point of the graph has not been reached. For the test with 20mm bottom ballast the final sleeper height gain is 20mm in 75 uplift cycles and the end point for the graph has been reached. The predicted height gain for the uplift height 38mm with 17mm average size of crib ballast would be 21mm which defines the end point for the graphs.

Sleeper height gain in the first five uplift cycles for both tests are given in table 6.5







Table 6.5 Sleeper height gain.

Bottom ballast size Sleeper level relative to datum zero level (mm.) Total height gain (mm.)
Last simple loading cycle reading (mm.) Uplift cycle readings (mm.)
20mm -2.38 -0.72 2.27 4.4 5.6 6.8 7.5
50mm -2.18 -1.25 -0.51 1.11 2.26 3.8 5.0




It is clear from the data in the table that the sleeper height gain in the first few uplift cycles for the test with 20mm bottom ballast is more as compared to test with 50mm crib ballast. In the first uplift cycle the sleeper height gain for test with 20mm bottom ballast is twice that for the test with 50mm bottom ballast. This is again similar to observations made for earlier tests with 20mm bottom and crib ballast. With a large size bottom ballast for the first few uplift cycles the smaller crib ballast is compacted into the voids in the bottom ballast and thus some of the sleeper height gain is lost.


At the end of the test the with the sleeper supported on the springs, the crib ballast was carefully removed from around the sleeper. The sleeper was then lifted and the bottom ballast below the sleeper was inspected to see by how much the crib ballast marked white before the test had migrated towards the centre of the sleeper. A photograph taken at that time is shown in figure 6.20. It was observed that the crib ballast painted white had migrated to the centre of the sleeper cross-section.





























ballast

Figur
e 6.20
a Phot ogra ph of test with 20m
m botto
m and crib





Figu
re 6.20
b Phot ogra ph of test with 20m
m

bottom and crib ballast
6.2.2.4 Test to simulate the stoneblowing machine design uplift


It was observed in the type B model tests that if the sleeper assembly was lifted up by 4.5mm at intervals of 10 simple load cycles, enough smaller crib ballast will flow into the void below the sleeper in the one uplift cycle, to raise the sleeper level up by a height equal to the sleeper displacement in the subsequent 10 load cycles thus effectively maintaining the sleeper at the same level throughout the test. The graph is shown in Chapter
5. This implies that for even a single large lift of the sleeper assembly between load cycles the crib ballast migrates into the void created by lifting the sleeper up and the sleeper level is raised up. This can be related to the mechanical methods employed in maintaining the track top to the required level.


It has also been established from model tests and full scale tests that any void below the sleeper larger than the size of the crib ballast will be filled up by the crib ballast to an extent determined by the size of the crib ballast and the size of the void below the sleeper. The general relationship developed is that the void below the sleeper will be filled up to the void size minus the average particle size of the crib ballast. The average particle size for the standard railway ballast is 37mm neglecting particles smaller than 28mm. Thus using the above relationship if the void below the sleeper is more than 37mm some crib ballast would flow into the void below the sleeper i.e. if the void below the sleeper is 50 mm the void would be filled up by (50mm-37mm) 13mm or, if the sleeper is lifted up once, for maintenance purposes, by 50mm some crib ballast would flow into the void causing the sleeper to rise up.


It has been discussed in the literature review that to maintain a good ‘top’ on a line it must be lifted wherever it is low and the ballast must be packed firmly under the sleepers at the points wherever it has been lifted. From the early days of beater packing to modern mechanized maintenance of track this remains the fundamental principle of track maintenance. With manual methods of beater packing and measured shovel packing the crib ballast is cleared to the sleeper bottom before the sleeper is lifted up to the required

level thus there would be no crib ballast present which could potentially flow into the void below the sleeper also the lift given to the track is very small.


For mechanized maintenance of track using tampers or stoneblowers the track is lifted up without removing the crib ballast. As discussed earlier to achieve greater durability of track maintenance by tamping, wherever possible high lift tamping is used. In high lift tamping the lift given is greater than 25mm and Selig and Waters (Selig and Waters 1994) have defined high lift as being in excess of the sieve size, which will retain 50% of the sample of ballast being tamped. 50mm ballast on British Rail typically consists of 30% - 70% of stones of size retained on 37.5mm sieve. Thus a lift greater than 37mm would be considered a high lift on British Rail.


For the stoneblowing process the track needs to be lifted up by the amount required to correct track geometry and an extra 45mm to allow blowing of stones of 20mm size under the sleeper i.e. if the track geometry is to be corrected by 5mm the total uplift given to the track by the stoneblower is 50mm. This extra 45mm of lift above that required for correcting track geometry is called the ‘design overlift’ of the stoneblower. The stones are blown below the sleeper into the void and the track is lowered back on the new stones. It has been observed that the track just after stoneblowing looks worse than it was pre maintenance and in some cases the track geometry just after stoneblowing has been found to be worse than the track geometry prior to stoneblowing. The reason for this has been attributed to the ‘design overlift’ of the track by 45mm. It is assumed that the track when lowered down on the ballast bed after stoneblowing does not return back through the full 45mm overlift given to the track and that subsequent traffic is required to compact the track back to its correct level as designed by the stoneblower. From the results of the model and full scale tests and the type B model runs it was realized that giving a high uplift to the track of more than 37mm would cause the crib ballast to migrate into the void below the sleeper thus this could in some way affect the post maintenance track geometry of the track (Ball 2003).

To understand if the observations made on model and full scale test with smaller crib ballast would apply to standard railway ballast in case of high lifts given to the track, a full scale test with a high uplift was carried out in the laboratory.


The sleeper spacing was simulated at 600mm and both top and bottom ballast were standard 50mm railway ballast. The test was run with 20 simple cycles followed by uplift cycles. The uplift height in the uplift cycles was kept 45mm, this simulated the high uplift given to the track while correcting track geometry using tampers or stoneblowers. The results are plotted as graph of maximum sleeper displacement for each load cycle in figure 6.21







9


7


5


3


1


-1


-3
No. of cycles



Figure 6.21 Simulation of high uplift used by tampers or stoneblowers in full scale test.


6.2.2.4.1 Observations

It can be seen from the graph that the sleeper starts correcting in height from the first uplift cycle. The height gain in the first uplift cycle is approximately 1.2mm and in three uplift cycles the sleeper has moved back to its zero level rising up by 2.3mm. Thus even a single lift given to the sleeper larger than 37mm will cause the crib ballast to migrate into the void below the sleeper causing the sleeper to rise up. The predicted maximum height gain for crib ballast average particle size 37mm and uplift height 45mm is 8mm. The sleeper has corrected to 7mm above the datum zero level. This again demonstrates that the void size will b

Kết quả (Việt) 1:

Quy mô thử nghiệm trong 10mm nôi chấn lưu2520151050-5Số chu kỳQuy mô đầy đủ hình 6.18 kiểm tra trong 10mm nôi chấn lưu với dốc dưới chấn lưu.6.2.2.3 thử nghiệm với chấn lưu trên và dưới 20mmKiểm tra này được thực hiện với 20mm dưới cùng và giường cũi dằn, một lần nữa nó đã là một lặp lại của thử nghiệm tương tự thực hiện ở quy mô mô hình và trong các bài kiểm tra hộp. Ngủ khoảng cách là 600mm và chiều cao nâng lên trong chu kỳ nâng lên được duy trì ở 38mm giữa mỗi chu kỳ tải. Chiều cao nâng lên trong thử nghiệm thực hiện với 50mm dưới cùng và 20mm nôi dằn là 38mm như vậy như vậy nâng cao được sử dụng cho thử nghiệm này cho phép so sánh kết quả giữa hai bài kiểm tra. Chấn lưu nôi đã được lấp đầy xung quanh thành phố ngu ban đầu để khoảng 30 - 50mm chiều cao trong giường cũi. Bằng cách sử dụng sơn màu trắng nôi dằn đá gần gũi với ngu đã được đánh dấu để họ có thể được xác định từ phần còn lại của chấn lưu nôi. Mục đích là để quan sát sau khi thử nghiệm trong phạm vi mà dằn nôi đã di chuyển ở ngang ngu. Hai mươi đơn giản tải chu kỳ đã được điều hành theo sau bởi chu kỳ nâng lên. Kết quả là Hiển thị trong hình 6,19 là đồ thị của trọng lượng rẽ nước tối đa ngủ cho mỗi chu kỳ tải. Một so sánh đã được thực hiện với các bài kiểm tra thực hiện với 50mm dưới cùng và 20mm nôi dằn.252015Các thử nghiệm 10 với 20mm dướivà giường cũi chấn lưu-void kích thước38mmCác thử nghiệm 5 với 50mm dướivà 20mm nôi chấn lưu-khoảng trốngKích cỡ nhà 38mm01 9 17 25 33 41 49 57 65 73 81 89 97 105 113 121 129 137 145 153 161-5Số chu kỳCon số 6,19 so sánh thử nghiệm với chấn lưu dưới 20mm và 50mm6.2.2.3.1 quan sátĐạt được chiều cao ngủ là nhanh hơn cho thử nghiệm với 20mm dưới chấn lưu, điều này một lần nữa xác nhận các quan sát được thực hiện trong các mẫu thử nghiệm và kiểm tra hộp. Cho các thử nghiệm với chấn lưu dưới 50mm ngu cuối cùng đạt được chiều cao của 18mm xảy ra trong khoảng 140 chu kỳ nâng lên và điểm kết thúc của đồ thị đã không đạt tới. Đối với thử nghiệm với chấn lưu dưới 20mm chiều cao cuối cùng ngu đạt được là 20mm ở 75 nâng lên chu kỳ và đã đạt đến điểm kết thúc cho đồ thị. Đạt được chiều cao dự đoán cho chiều cao nâng lên 38mm với 17mm Kích thước trung bình của nôi dằn sẽ là 21mm được định nghĩa là điểm cuối cùng cho các đồ thị. Ngu độ cao đạt được trong chu kỳ nâng lên đầu tiên cho cả hai bài kiểm tra được đưa ra trong bảng 6.5Đạt được chiều cao của bàn 6.5 ngu.Kích thước chấn lưu dưới giường mức độ tương đối so với mốc đo lường không cấp (mm.) tổng chiều cao đạt được (mm.) Cuối chu kỳ tải đơn giản đọc (mm.) nâng lên chu kỳ đọc (mm.) 20mm-2.38-0.72 2,27 4.4 5.6 6.8 7,550mm-2.18-1.25-0.51 1,11 2,26 3.8 5.0Nó là rõ ràng từ các dữ liệu trong bảng đạt được chiều cao ngủ trong chu kỳ nâng lên vài đầu tiên cho thử nghiệm với 20mm dưới chấn lưu là nhiều hơn so với các thử nghiệm với 50 mm nôi dằn. Trong chu kỳ nâng lên đầu tiên đạt được chiều cao ngủ cho thử nghiệm với 20mm dưới chấn lưu là hai lần cho thử nghiệm với 50mm dưới chấn lưu. Điều này một lần nữa là tương tự như quan sát được thực hiện cho các xét nghiệm trước đó với 20mm dưới cùng và giường cũi dằn. Với một kích thước lớn dưới chấn lưu cho chu kỳ nâng lên đầu tiên vài chấn lưu nôi nhỏ hơn đầm vào khoảng trống trong chấn lưu dưới cùng và do đó một số chiều cao ngu đạt được là bị mất.Ở phần cuối của bài kiểm tra các với ngủ được hỗ trợ trên các lò xo, dằn nôi đã được cẩn thận gỡ bỏ từ xung quanh giường. Giường sau đó đã được nâng lên và chấn lưu dưới cùng dưới đây giường được kiểm tra để xem bởi bao nhiêu nôi dằn đánh dấu trắng trước khi thử nghiệm đã di chuyển về phía Trung tâm của ngu. Một bức ảnh chụp vào thời gian đó hiển thị trong hình 6,20. Nó được quan sát thấy rằng dằn nôi sơn trắng đã di chuyển đến Trung tâm của mặt cắt ngang ngu. Chấn lưu Figure 6,20độ ph ogra Phot của thử nghiệm với 20mm bottom và nôi Figutái 6,20b Phot ogra ph của thử nghiệm với 20mm Chấn lưu dưới cùng và nôi6.2.2.4 thử nghiệm để mô phỏng thiết kế máy stoneblowing nângNó được quan sát trong các bài kiểm tra mô hình loại B rằng nếu lắp ráp ngủ được nâng lên bởi 4.5mm tại các khoảng 10 đơn giản tải chu kỳ, đủ chấn lưu nôi nhỏ hơn sẽ chảy vào khoảng trống bên dưới ngủ trong một chu kỳ nâng lên, để nâng cao trình độ ngu lên bởi một chiều cao bằng thuyên giường chu kỳ tiếp theo 10 tải như vậy có hiệu quả việc duy trì ngủ cùng cấp độ trong suốt bài kiểm tra. Đồ thị được hiển thị trong chương5. điều này có nghĩa rằng cho ngay cả một Thang máy lớn duy nhất của Hội đồng ngu giữa chu kỳ tải dằn nôi di cư vào void tạo ra bởi nâng ngu lên và ngủ cấp được tăng lên. Điều này có thể được liên quan đến các phương pháp cơ khí sử dụng trong việc duy trì trên theo dõi xuống mức yêu cầu.Nó cũng đã được thành lập từ mô hình thử nghiệm và thử nghiệm quy mô đầy đủ rằng bất kỳ khoảng trống bên dưới giường lớn hơn kích thước của chấn lưu nôi sẽ được làm đầy lên bởi chấn lưu nôi đến một mức độ xác định bởi kích thước của chấn lưu nôi và kích thước của khoảng trống bên dưới ngu. Mối quan hệ chung phát triển là khoảng trống bên dưới giường sẽ được làm đầy lên đến kích thước void trừ kích thước hạt trung bình của chấn lưu nôi. Kích thước hạt trung bình để dằn tiêu chuẩn đường sắt là 37mm bỏ qua hạt nhỏ hơn 28mm. Do đó bằng cách sử dụng mối quan hệ ở trên nếu khoảng trống bên dưới giường là hơn 37mm, một số chấn lưu nôi sẽ chảy vào khoảng trống bên dưới ngu tức là nếu khoảng trống bên dưới giường là 50 mm void sẽ được lấp đầy bởi (50mm - 37mm) 13mm, hoặc nếu giường nâng lên một lần, cho mục đích bảo trì, bởi 50mm một số chấn lưu nôi sẽ chảy vào void gây ngủ tăng lên.Nó đã được thảo luận trong bài đánh giá văn học rằng để duy trì một rất tốt 'đầu' trên một dòng nó phải được nâng lên bất cứ nơi nào nó là thấp và chấn lưu phải chắc chắn được đóng gói theo tà vẹt tại các điểm bất cứ nơi nào nó đã được nâng lên. Từ những ngày đầu của beater đóng gói cho duy trì cơ hiện đại theo dõi điều này vẫn là nguyên tắc cơ bản của bảo trì theo dõi. Với các phương pháp thủ công của beater đóng gói và đo shovel bao bì dằn nôi dọn sạch để dưới giường trước khi giường nâng lên đến các yêu cầu mức độ như vậy sẽ có không có giường cũi chấn lưu hiện nay có thể có khả năng chảy vào khoảng trống bên dưới ngu cũng Thang máy được đưa ra để theo dõi là rất nhỏ.Cho cơ duy trì theo dõi bằng cách sử dụng tampers hoặc stoneblowers theo dõi nâng lên mà không loại bỏ chấn lưu nôi. Như thảo luận trước đó để đạt được độ bền cao hơn của bảo trì theo dõi bởi sai, bất cứ nơi nào có thể nâng cao sai được sử dụng. Trong nâng cao sai Thang máy được đưa ra là lớn hơn 25mm và Selig và nước (Selig và vùng biển 1994) đã xác định nâng cao là vượt quá kích thước sàng, mà sẽ giữ lại 50% của mẫu vật dằn tamped. 50mm chấn lưu trên British Rail thường bao gồm từ 30% - 70% của đá kích thước vẫn lưu giữ trên 37,5 mm sàng. Do đó một Thang máy lớn hơn 37mm sẽ được coi là một nâng cao trên British Rail.Cho quá trình stoneblowing theo dõi cần phải được nâng lên bởi số tiền cần thiết để điều chỉnh hình học theo dõi và một phụ 45mm để cho phép thổi của đá của 20mm Kích thước theo ngu tức là nếu hình học theo dõi là để được sửa chữa bởi 5li tất cả nâng lên được đưa ra để theo dõi bởi stoneblower là 50mm. 45mm này phụ của Thang máy ở trên đó cần thiết để điều chỉnh hình học theo dõi ở đây được gọi là overlift thiết kế của stoneblower. Những tảng đá được thổi dưới đây ngủ vào void và theo dõi được hạ xuống trở lại trên những tảng đá mới. Nó đã được quan sát thấy rằng theo dõi ngay sau stoneblowing trông tồi tệ hơn nó là duy trì trước và trong một số trường hợp các hình học theo dõi sau khi stoneblowing đã được tìm thấy là tồi tệ hơn hình học theo dõi trước khi stoneblowing. Lý do cho điều này đã được quy cho overlift thiết kế theo dõi bởi 45mm. Người ta cho rằng ca khúc khi hạ thấp xuống trên giường chấn lưu sau khi stoneblowing không trở lại trở lại thông qua overlift đầy đủ 45mm được đưa ra để theo dõi và lưu lượng truy cập tiếp theo là cần thiết để nhỏ gọn theo dõi về mức chính xác như được thiết kế bởi stoneblower. Từ kết quả của các mô hình và xét nghiệm quy mô đầy đủ và chạy loại B mô hình ta nhận ra rằng cho một nâng cao để theo dõi hơn 37mm sẽ gây ra giường cũi chấn lưu để di chuyển vào khoảng trống bên dưới ngu như vậy điều này có thể một cách nào ảnh hưởng đến hình học theo dõi bài bảo trì theo dõi (bóng năm 2003). Để hiểu nếu các quan sát được thực hiện trên mô hình và đầy đủ quy mô thử nghiệm với nhỏ nôi dằn sẽ áp dụng cho tiêu chuẩn đường sắt chấn lưu trong trường hợp cao Thang máy được đưa ra để theo dõi, một thử nghiệm quy mô đầy đủ với một nâng cao được thực hiện trong phòng thí nghiệm.Ngủ khoảng cách được mô phỏng tại 600mm và chấn lưu trên và dưới là tiêu chuẩn 50mm đường sắt dằn. Các thử nghiệm được chạy với 20 chu kỳ đơn giản theo chu kỳ nâng lên. Chiều cao nâng lên trong chu kỳ nâng lên được giữ 45mm, điều này mô phỏng sự nâng lên cao, được đưa ra để theo dõi trong khi sửa chữa hình học theo dõi bằng cách sử dụng tampers hoặc stoneblowers. Kết quả âm mưu là đồ thị của trọng lượng rẽ nước tối đa ngủ cho mỗi chu kỳ tải trong hình 6,2197531-1-3Không. chu kỳCon số 6,21 các mô phỏng của nâng cao được sử dụng bởi tampers hoặc stoneblowers trong thử nghiệm quy mô đầy đủ.6.2.2.4.1 quan sát Nó có thể được nhìn thấy từ biểu đồ ngu bắt đầu điều chỉnh chiều cao từ chu kỳ nâng lên đầu tiên. Đạt được chiều cao trong chu kỳ nâng lên đầu tiên là khoảng 1.2mm và trong ba chu kỳ nâng lên giường đã di chuyển trở lại đến mức không tăng lên bởi 2.3mm. Vì vậy, ngay cả một chuyến cho giường lớn hơn 37mm sẽ gây ra chấn lưu nôi di chuyển vào khoảng trống bên dưới giường gây ra ngủ để tăng lên. Đạt được chiều cao tối đa dự đoán cho nôi dằn hạt trung bình kích thước 37mm và nâng lên chiều cao 45mm là 8mm. Giường đã điều chỉnh để 7mm ở trên mốc đo lường mức độ không. Điều này một lần nữa chứng tỏ rằng kích thước khoảng trống sẽ b

Kết quả (Việt) 2:

Thử nghiệm quy mô đầy đủ trong 10mm nôi ballast 25 20 15 10 5 0 -5 Số chu kỳ Hình 6.18 thử nghiệm quy mô đầy đủ trong 10mm nôi dằn với dốc dằn dưới. 6.2.2.3 Thử nghiệm với 20mm trên cùng và dưới cùng dằn thử nghiệm này được thực hiện với 20mm dưới và nôi ballast, một lần nữa nó là một sự lặp lại thử nghiệm tương tự được thực hiện ở quy mô mô hình và trong các bài kiểm tra hộp. Khoảng cách Sleeper là 600mm và chiều cao nâng lên trong các chu kỳ nâng được duy trì ở mức 38mm giữa mỗi chu kỳ tải. Chiều cao nâng lên trong các thử nghiệm được tiến hành với đáy 50mm và 20mm nôi dằn được 38mm do đó chiều cao nâng cũng được sử dụng để thử nghiệm này cho phép so sánh các kết quả giữa hai bài kiểm tra. Các dằn nôi được điền xung quanh ngủ ban đầu với chiều cao khoảng 30- 50mm trong máng cỏ. Sử dụng sơn màu trắng của đá nôi dằn gần người ngủ được đánh dấu để họ có thể được xác định từ phần còn lại của ballast nôi. Mục đích là để quan sát sau khi thử nghiệm mức độ mà các ballast nôi đã di cư trong phần chéo ngủ. Hai mươi chu kỳ tải đơn giản đã được chạy theo sau chu kỳ nâng lên. Các kết quả được trình bày trong hình 6.19 là đồ thị của thuyên ngủ tối đa cho mỗi chu kỳ tải. Một so sánh đã được thực hiện với các thử nghiệm thực hiện với 50mm và 20mm phía dưới cũi dằn. 25 20 15 10 Kiểm tra với 20mm phía dưới và nôi kích thước dằn void 38mm 5 thử nghiệm với ống kính 50mm phía dưới và 20mm nôi dằn void kích thước 38mm 0 1 9 17 25 33 41 49 57 65 73 81 89 97 105 113 121 129 137 145 153 161 -5 Số chu kỳ Hình 6.19 So sánh các thử nghiệm với 20mm và 50mm dằn dưới 6.2.2.3.1 Quan sát Việc đạt được chiều cao ghế ngủ là nhanh hơn để thử nghiệm với 20mm dằn dưới, điều này một lần nữa xác nhận các quan sát được thực hiện trong các bài kiểm tra mô hình và hộp kiểm tra. Đối với thử nghiệm với 50mm dằn đáy tăng chiều cao ngủ cuối cùng của 18mm xảy ra trong khoảng 140 chu kỳ nâng lên và điểm cuối của đồ thị đã không đạt được. Trong các thử nghiệm với 20mm dằn đáy tăng chiều cao ngủ cuối cùng là 20mm trong 75 chu kỳ nâng lên và điểm kết thúc cho các đồ thị đã đạt tới. Việc đạt được chiều cao dự đoán cho 38mm chiều cao nâng lên 17mm với kích thước trung bình của hang đá ballast sẽ là 21mm trong đó xác định điểm kết thúc cho các đồ thị. Sleeper tăng chiều cao trong năm chu kỳ nâng đầu tiên cho cả hai xét nghiệm này được đưa ra trong bảng 6.5 Bảng 6.5 Sleeper tăng chiều cao . Dưới dằn mức kích thước Sleeper so với mốc zero mức (mm.) Tổng lợi chiều cao (mm). cuối chu kỳ nạp đơn giản đọc bài đọc nâng chu kỳ (mm.) (mm.) 20mm -2,38 -0,72 2,27 4,4 5,6 6,8 7,5 50mm - 2,18 -1,25 -0,51 1,11 2,26 3,8 5,0 Rõ ràng là từ các dữ liệu trong bảng định rằng việc tăng chiều cao ngủ trong vài chu kỳ nâng đầu cho thử nghiệm với 20mm dằn dưới cùng là nhiều hơn so với thử nghiệm với 50mm nôi dằn. Trong chu kỳ nâng đầu tiên tăng chiều cao cho người ngủ thử nghiệm với 20mm dằn dưới là hai lần mà cho thử nghiệm với 50mm dằn dưới. Đây lại là tương tự như quan sát thực hiện các xét nghiệm trước đó với phía dưới 20mm và nôi dằn. Với một chấn lưu dưới kích thước lớn trong vài chu kỳ đầu tiên nâng chiếc cũi ballast nhỏ này được nén vào khoảng trống trong dằn đáy và do đó một số tăng chiều cao bị mất ngủ. Vào cuối của bài kiểm tra với người ngủ được hỗ trợ trên các lò xo , chấn lưu nôi đã được gỡ bỏ một cách cẩn thận từ khắp nơi ngủ. Người ngủ sau đó đã được dỡ bỏ và dằn đáy dưới ngủ đã được kiểm tra để xem bao nhiêu dằn nôi đánh dấu màu trắng trước khi thử nghiệm đã di cư về phía trung tâm của ngu. Một bức ảnh chụp tại thời điểm đó được thể hiện trong hình 6.20. Nó đã được quan sát thấy rằng các nôi dằn sơn màu trắng đã di cư đến các trung tâm của ngủ cắt ngang. dằn Figur e 6.20 một ph Phot Ogra thử nghiệm với 20 triệu m Botto m và nôi Figu lại 6,20 b Phot Ogra ph thử nghiệm với 20 triệu m đáy và nôi dằn 6.2.2.4 Thử nghiệm để mô phỏng thiết kế máy stoneblowing nâng đỡ Nó đã được quan sát trong các cuộc thử nghiệm mô hình loại B mà nếu lắp ráp ngủ được nâng lên bởi 4.5mm trong khoảng thời gian 10 chu kỳ tải đơn giản, giường cũi ballast đủ nhỏ sẽ chảy vào khoảng trống dưới ngủ trong một chu kỳ nâng lên, để nâng cao trình độ ngủ tăng chiều cao bằng với chuyển ngủ trong chu kỳ 10 tải tiếp theo duy trì do đó hiệu quả người ngủ cùng cấp toàn bài kiểm tra. Đồ thị được thể hiện trong Chương 5. Điều này ngụ ý rằng thậm chí cho một thang máy lớn duy nhất của các hội đồng ngủ giữa chu kỳ tải trọng dằn nôi di cư vào khoảng trống được tạo ra bằng cách nâng lên ngủ và mức độ ngủ được nâng lên. Điều này có thể liên quan đến các phương pháp cơ học được sử dụng trong việc duy trì theo dõi hàng đầu với mức cần thiết. Nó cũng đã được thành lập từ các thí nghiệm mô hình và thử nghiệm quy mô đầy đủ mà bất kỳ khoảng trống dưới tà vẹt lớn hơn so với kích thước của ballast nôi sẽ được lấp đầy bởi ballast nôi đến một mức độ xác định bởi kích thước của ballast nôi và kích thước của khoảng trống dưới ngủ. Các mối quan hệ nói chung phát triển là khoảng trống bên dưới ngủ sẽ được lấp đầy với kích thước khoảng trống âm kích thước hạt trung bình của ballast nôi. Kích thước hạt trung bình cho các ballast đường sắt tiêu chuẩn là 37mm hạt lơ nhỏ hơn 28mm. Do đó sử dụng các mối quan hệ trên nếu khoảng trống bên dưới là ngu hơn 37mm số ballast nôi sẽ chảy vào khoảng trống bên dưới ngủ tức là nếu khoảng trống dưới ngủ là 50 mm thì khoảng trống sẽ được lấp đầy bởi (50mm-37mm) 13mm hoặc , nếu ngủ được nâng lên một lần, cho mục đích bảo trì, bởi 50mm số ballast nôi sẽ chảy vào khoảng trống gây ra ngủ tăng lên. Nó đã được thảo luận trong đánh giá tài liệu đó để duy trì một 'top' tốt trên một dòng nó phải được dỡ bỏ bất cứ nơi nào nó là thấp và dằn phải được đóng gói chặt dưới tà vẹt tại các điểm bất cứ nơi nào nó đã được nâng lên. Từ những ngày đầu của beater đóng gói để bảo trì cơ giới hiện đại của ca khúc này vẫn là nguyên tắc cơ bản của bảo trì theo dõi. Với phương pháp thủ công của beater bao bì đóng gói và xẻng đo dằn nôi được xóa đáy ngủ trước khi ngủ được nâng lên đến tận các yêu cầu mức độ như vậy, sẽ không có hiện tại hang đá ballast có tiềm năng có thể chảy vào khoảng trống bên dưới ngủ cũng thang máy trao cho các ca khúc là rất nhỏ. Đối với bảo trì cơ giới theo dõi sử dụng hoặc làm đầm stoneblowers theo dõi được nâng lên mà không phải tháo dằn nôi. Như đã thảo luận trước đó để đạt được độ bền cao hơn của bảo trì theo dõi bởi đầm, bất cứ nơi nào có thể nâng cao đầm được sử dụng. Trong nâng cao đầm thang máy đưa ra là lớn hơn 25mm và Selig và Waters (Selig và Waters 1994) đã xác định nâng cao như là vượt quá kích thước mắt sàng, mà sẽ giữ lại 50% mẫu của ballast được tamped. 50mm dằn trên British Rail thường bao gồm 30% - 70% của các loại đá có kích thước được giữ lại trên rây 37.5mm. Như vậy một thang máy lớn hơn 37mm sẽ được coi là một nâng cao trên British Rail. Đối với quá trình stoneblowing theo dõi cần phải được nâng lên bằng mức cần thiết để sửa chữa đường hình học và 45mm thêm để cho phép thổi đá có kích thước 20mm dưới ngủ tức là nếu các hình học theo dõi là để được sửa chữa bằng cách 5mm tổng lực nâng cho các ca khúc do các stoneblower là 50mm. Đây 45mm thêm của thang máy ở trên mà yêu cầu để sửa chữa đường hình học được gọi là 'thiết kế overlift' của stoneblower. Những viên đá được thổi dưới ngủ vào khoảng không và theo dõi được hạ xuống trở lại trên đá mới. Nó đã được quan sát thấy rằng các đường chỉ sau stoneblowing trông tồi tệ hơn đó là bảo trì trước và trong một số trường hợp, các hình học theo dõi chỉ sau stoneblowing đã được tìm thấy là tồi tệ hơn so với các hình học theo dõi trước khi stoneblowing. Lý do cho điều này đã được quy cho các 'thiết kế overlift' của các ca khúc bằng 45mm. Nó được giả định rằng ca khúc khi hạ xuống trên giường sau khi dằn stoneblowing không trở lại thông qua các overlift 45mm đầy đủ cho việc theo dõi và lưu lượng truy cập tiếp theo là cần thiết để compact các track lại với mức độ chính xác của nó như được thiết kế bởi các stoneblower. Từ các kết quả của các thử nghiệm mô hình và quy mô đầy đủ và các mô hình loại B chạy nó đã nhận ra rằng, cung cấp một nâng cao để theo dõi của hơn 37mm sẽ gây ra các chấn lưu nôi để di chuyển vào khoảng trống bên dưới ngủ do đó điều này có thể trong một số cách ảnh hưởng đến bài bảo trì đường hình học của đường đua (Ball 2003). Để hiểu được nếu các quan sát thực hiện trên mô hình và thử nghiệm quy mô đầy đủ với nôi ballast nhỏ hơn sẽ được áp dụng để dằn đường sắt tiêu chuẩn trong trường hợp thang máy cao nhất định để theo dõi, một thử nghiệm quy mô đầy đủ với một nâng cao được thực hiện trong phòng thí nghiệm. Khoảng cách ngủ được mô phỏng ở 600mm và cả dằn trên và dưới là tiêu chuẩn ballast sắt 50mm. Các thử nghiệm đã được chạy với 20 chu kỳ đơn giản tiếp theo chu kỳ nâng lên. Chiều cao nâng lên trong các chu kỳ nâng được giữ 45mm, điều này mô phỏng sự nâng cao cho các thanh ray trong khi sửa đường hình học sử dụng làm đầm hoặc stoneblowers. Các kết quả được vẽ như là đồ thị của thuyên ngủ tối đa cho mỗi chu kỳ nạp trong hình 6.21 9 7 5 3 1 ​​-1 -3 số của chu kỳ Hình 6.21 mô phỏng của quá trình nâng cao được sử dụng bởi đầm hoặc stoneblowers ở quy mô đầy đủ kiểm tra. 6.2.2.4.1 Các quan sát này có thể được nhìn thấy từ biểu đồ mà ngủ bắt đầu điều chỉnh chiều cao từ chu kỳ nâng đầu tiên. Việc đạt được chiều cao trong chu kỳ nâng đầu tiên là khoảng 1.2mm và trong ba chu kỳ nâng người ngủ đã quay về mức zero của nó tăng lên bởi 2.3mm. Vì vậy, ngay cả một thang máy duy nhất cho người ngủ lớn hơn 37mm sẽ gây ra các chấn lưu nôi để di chuyển vào khoảng trống bên dưới ngủ gây ra ngủ tăng lên. Việc đạt được chiều cao tối đa dự đoán cho nôi dằn hạt trung bình kích thước 37mm và chiều cao nâng lên 45mm là 8mm. Người ngủ đã sửa chữa để 7mm trên các dữ kiện không cấp. Điều này một lần nữa chứng minh rằng kích thước khoảng trống sẽ b