ANALYSIS OF HIGHWAY SLOPE FAILURE A

ANALYSIS OF HIGHWAY SLOPE FAILURE AT HOANG SA HIGHWAY, ALONG SON TRA PENINSULA, DA NANG CITY: CAUSES AND SOLUTIONS


Truc Phan1 and Khanh Ba Le2
1Faculty of Civil Engineering, Duc Tri College, Da Nang city, Viet Nam
Tel: +84.934.772.819, email: [e-mail]
2Faculty of Civil Engineering, Ho Chi Minh City University of Technology, HCMUT, Viet Nam
Tel: +84.903.088.252, email: [e-mail]



ABSTRACT

Hoang Sa is the famous tourist highway of Son Tra Peninsula, Da Nang City which through the complex mountainous terrain. One side is the mountain, one side is the sea and there are many cutting large slope without reinforced protection. Beside this, strong weather rocks with highly sliding risk, and many places have slid strongly in recent year. Especially, In September 2007, the sliding interrupts Hoang Sa highway a week. This is the cause of many damage to the tourism potential, investment in infrastructure.
The failure has caused cost serious and mechanic of the failure have been soundly investigated, and the corrective method has not been systematically studied. Based on the practice survey, the authors exma the causes of landslides are: geomorphology, stratigraphy slope, groundwater and geological, structure etc. However, the main cause is high moisture due to heavy rainfall in the rainy season (September, October, November). It reduces shear strength of the soil. And authors proposed system solutions stabily slope that will bring a high effective in technology, economics, sustainability and can be appriately applied for Da Nang. Several simulations were conducted using the Slope/2007 software and Plaxis 2D V 8.2 software.
As the obtained results, the authors propose the most feasible technical to stabilize the slope in order to minimize the effect of landslide in the study area.

Keywords: landslides, slope stability, geotechnical, simulation.



INTRODUCTION
Son Tra Peninsula is one famous in Viet Nam with beautiful panoramas of majestic mountains and seas around every turn which was located downtown Danang around 25Km Northeast. Hoang Sa Highway is characterized by a mountainous route passes through hilly terrain with continuous winding, with a higher roadbed talus and across large slopes.


Figure 1: The Hoang Sa Highway along Son Tra peninsular (Google map)


(a) (b)
Figure 2 (a) (b): A failure at Km2+550 on the Hoang Sa Highway (This photo was taken on April 2010)
During Typhoon No. 9 in 2007, on this highway has incurred damages positions hazard and traffic jams on the entire route. As reported by the Da Nang Department of Transportation [1] and the Institute of Transport Science and Technology Central [2]. Along highway had 10 points landslides, but worst in 3 positions: Km3 + 300; Km 1 + 700; Km 2 + 550. It caused huge damage potential of tourism and infrastructure investment. The cause and factor causing sliding in Hoang Sa Highway can be summarized in Table 1.







Table 1. Summary of factors causing the landslides at Hoang Sa Highway

Factors Effects Time effects

Topographic Topographic survey area alpine terrain much more fragmented by the transverse slope ravine with great slopes. The research results showed that most of the landslides are greater 35º . Long term

Rainfall This is the main cause landslides. Structure soil due to uplift by water pressure, so reducing the effective stresses at the sliding surface defined or are anticipated, reducing the shear strength of the soil mass
Short and Long term

Constructions When road construction has destroyed the vegetation break the natural equilibrium and no planned drainage runoff caused phenomena surpass slopes is also a factor slope failure Short term

Geological Alteration layer change nearly 30 m have Clayey Sand mixed gravel. These were alteration product from alteration of Granitic Rocks belong Hai Van complex (a, T3, hv1). This is causing full saturation in the soil mass, reducing the shear strength of the soil mass.
Long term

Climate change and global warming Increased daily rainfall drag by increasing slope failure []
Long term

GEOLOGYCAL CONDITIONS
This study focuses at location Km 3+200 along Hoang Sa Highway. Each cross-section conducted drilling survey 3 bore holes on a cross-section with an average depth of 20 m and The detail soil properties are given in Table 2. The first layer is clay, sand thickness 2.8-9.70 m. These were alteration product from alteration of Granite Rocks This is causing full saturation in the soil mass, reducing the shear strength of the soil mass. The second layer is white-gray granite has an average thickness 1.3-2.2 m. Finally layer is yellow-gray granite layer thickness of 10 m.
Although survey in April, stable drilling holes in underground water in depth-5 m, does not appear above the surface, but however to consider the influence of surface water to the stability of the slope because the highway will be in the basin of water poured in when it rains
Table 2. Soils data parameters of points landslides at Km 3+200,Hoang Sa Highway

No. Soils type Thick ness Type of soil γunsat
kN/m3 γsat
kN/m3 c
kN/m2 φ
o NSPT
1 Clayey Sand 2.8-9.70 Drained 19.5 20.5 14 25 20
2 Grey & White Granite stone 1.3-2.2 Drained 26.07 27.07 3x105 33 -



3 Yellow & White Granite stone 10 Drained 26.30 27.30 3.05x105 35 -
SYSTEM SOLUTIONS STABILLY SLOPE
Based on the data, topographical survey, geology, hydrographic and state and sliding scale and. Authors had dived for four groups (I, II, III, IV) and th remedial method should be suitably applied for Da Nang and other places with the similar conditions. The solution is selected because they are cheap and safe eviroment, employ local material are long stability and easy constructability. (Table 3)
Table 3: A system of remedial and stabilized method that can be employed for Hoang Sa Highway
Group Characteristics Solution Structures
I Point slope failure in the area of conditions of topography, geology, hydrography and geology is not complicated, high slope is not height , scale falls average, not very large sliding. Drainae + Revetment on the slope surface combine Removing slope + Gravity walls, or Mechanically Stabilized Earth (MSE) walls

II Point slope failure in the area of conditions of topography, geology, hydrographic is not complex, the high slope is not too high, the slump sliding scale on average, harmful but not too serious. Drainae + Revetment on the slope surface combine Gravity walls + Pre–stressed anchor wall or Mechanically Stabilized Earth (MSE) walls

III Point slope failure in the area of conditions of topography, geology, hydrographic is complex,
the high slope is not too high, scale of the slump sliding big, serious harm. Drainae + Revetment on the slope surface combine Gravity walls + Pre–stressed anchor wall or Mechanically Stabilized Earth (MSE) walls

IV Point slope failure in the area of conditions of topography, geology, hydrographic is complex,
the high slope is high, the scale of the slump sliding very big, serious harm. Drainae + Revetment on the slope surface combine Gravity walls + Pre – stressed anchor wall + Walls prevent on the slope or Mechanically Stabilized Earth (MSE) walls


ANALYSYS AND RESURT
At Km 3 + 200 along Hoang Sa Highway with two cross-section in talus of cut slope:
and talus of fill Slope . The author has given Proposed solution and using Slope/2007 and Plaxis to calculate safety factor FS at positions sectional. Results shown Table 4.
Table 4: Proposed solution and Factor of safety that can be employed at Km 3+200 along Hoang Sa Highway.

Location /Heigh slope (H) Solution Structures Kmin
Slope/2007 (Bishop) Plaxis

Talus of Cut Slope:
H = 9m, Kmin=
1.115 < 1.4 (Bishop's Simplified Method)

1. Removing slope + Gravity walls: H = 3m, d = 1.0m, EA = 2.65x106 KN/m¬2, EI = 0.22x106 KN/m.
2. Removing slope + Gravity walls + Pre– stressed anchor wall:
Free anchor length L =8m, LFixed anchor length = 3.5m EAFree anchor = 2x105 KN; EAFixed anchor = 105 KN/m; a=3.5m, n=7.
Gravity walls H = 7m, d = 1,0 m, EA = 2.65x106 KN/m¬2, EI = 0.22x106 KN/m.
3. MSE wall, H=8m:
Diaphragm EA=6.3x106, KN/m, EI = 4.73x104, D=0.3m
Georid EA=2500kN/m 1.431


1.620







1.628



1.420


1.590







1.562
Talus of Fill Slope:
H = 15m, Kmin=
1.012 < 1.4 (Bishop's Simplified Method)
1. Removing slope + Gravity walls: H1 = 3m, H2 = 3m 1.0m, H3 = 6.5m, d = 1.0m, EA = 2.65x106 KN/m¬2, EI = 0.22x106 KN/m.

2. MSE wall, H1 = 3m, H2 = 3m 1.0m, H3 = 6.5m
Diaphragm EA=6.3x106, KN/m, EI = 4.73x104, D=0.3m, Georid EA=2500kN/m. 1.545




1.715 1.452




1.698


Figure 3: Cross – section At Km 3 + 200 along Hoang Sa Highway





Figure 3: Solution MSE wall for location Talus of Fill Slope at along Hoang Sa Highway.











Figure 4: Factors of Safety (FS) using the Slope and Plaxis at location Talus of Fill Slope at along Hoang Sa Highway.
DISCUSION
Drainae , Revetment on the slope surface combine Removing slope + Gravity walls
This stabilized method is proposed to correct for the failure at km 3 + 200 along Hoang Sa Highway. The factors of safety are 1.431 and 1.40 simulated using Slope/W 2007 and Plaxis 2D v8.5 softwares, respectively (Table 4), which meet the requirement of the Vietnam Code (22 TCN 262-2000). This stabilization method is selected and used widely in Danang because they are cheap and employ local material. Thus limiting this solution at Hoang Sa Street because gravity walls is easy destroyed when having a large displacement of soil in the rainfall.

Mechanically Stabilized Earth (MSE) walls

The geotechnical materials resistant good pull, using reinforced slope can reduce driving forces, increase in land-slip force through friction at the contact surface with the ground contribute to stability to work . When using MSE walls with ge

Kết quả (Việt) 1:

PHÂN TÍCH CỦA ĐƯỜNG CAO TỐC ĐỘ DỐC THẤT BẠI AT HOÀNG SA HIGHWAY, DỌC THEO BÁN ĐẢO SƠN TRÀ, THÀNH PHỐ ĐÀ NẴNG: NGUYÊN NHÂN VÀ GIẢI PHÁPTruc Phan1 và Khánh Ba Le21Faculty kỹ thuật xây dựng, Đức Tri College, thành phố Đà Nẵng, Việt NamĐiện thoại: + 84.934.772.819, email: [e-mail]2Faculty kỹ thuật xây dựng, đại học Bách Khoa Tp. Hồ Chí Minh, Việt Nam, ĐH Bách Khoa Tp., Việt NamĐiện thoại: + 84.903.088.252, email: [e-mail]ÓM TẮT Hoàng Sa là đường cao tốc du lịch nổi tiếng của bán đảo sơn trà, TP Đà Nẵng mà thông qua các địa hình núi non phức tạp. Một bên là núi, một bên là biển và có nhiều cắt độ dốc lớn mà không cần tăng cường bảo vệ. Bên cạnh này, mạnh mẽ thời tiết đá với cao trượt rủi ro, và nhiều nơi đã trượt mạnh mẽ trong năm gần đây. Đặc biệt là, tháng 9 năm 2007, các trượt ngắt Hoàng Sa lộ một tuần. Điều này là nguyên nhân gây ra nhiều thiệt hại cho du lịch tiềm năng, đầu tư cơ sở hạ tầng. Sự thất bại đã gây ra chi phí nghiêm trọng và cơ khí của sự thất bại đã được nghiên cứu ngon, và các phương pháp sửa sai đã không được nghiên cứu có hệ thống. Dựa trên khảo sát thực tế, tác giả exma nguyên nhân gây lở đất: Địa mạo học, địa tầng học dốc, nước ngầm và cấu trúc địa chất, vv. Tuy nhiên, nguyên nhân chính là các độ ẩm cao do mưa trong mùa mưa (tháng, ngày, tháng mười một). Nó làm giảm sức mạnh cắt của đất. Và tác giả hệ thống đề xuất giải pháp stabily dốc mà sẽ mang lại một hiệu quả cao trong công nghệ, kinh tế, phát triển bền vững và có thể là appriately áp dụng cho Da Nang. Một số mô phỏng đã được tiến hành bằng cách sử dụng độ dốc/2007 phần mềm và phần mềm V 8.2 2D Plaxis. Như là kết quả thu được, các tác giả đề xuất kỹ thuật khả thi nhất để ổn định độ dốc để giảm thiểu tác động của vụ lở đất ở khu vực nghiên cứu.Từ khóa: lở đất, dốc ổn định, địa, mô phỏng. GIỚI THIỆU Bán đảo sơn trà là một nổi tiếng tại Việt Nam với toàn cảnh đẹp của núi hùng vĩ và biển xung quanh mỗi lần lượt nằm ở trung tâm thành phố Đà Nẵng khoảng 25 Km về phía đông bắc. Hoàng Sa Highway được đặc trưng bởi một con đường núi chạy qua các địa hình đồi núi với liên tục quanh co, với một mái roadbed cao và qua dốc lớn. Hình 1: Đường cao tốc Hoàng Sa dọc theo bán đảo sơn trà (Google map) (a) (b).Hình 2 (a) (b): một sự thất bại Km2 + 550 trên xa lộ Hoàng Sa (hình ảnh này được chụp vào tháng 4 năm 2010) Trong cơn bão số 9 vào năm 2007, trên Quốc lộ này đã phát sinh thiệt hại vị trí nguy hiểm và giao thông ùn tắc hành trình toàn bộ. Theo báo cáo của bộ giao thông Đà Nẵng [1] và các viện Khoa học giao thông vận tải và công nghệ trung [2]. Dọc theo đường cao tốc có lở đất 10 điểm, nhưng tồi tệ nhất trong 3 vị trí: Km3 + 300; Km 1 + 700; Km 2 + 550. Nó gây ra thiệt hại lớn tiềm năng đầu tư du lịch và cơ sở hạ tầng. Nguyên nhân và yếu tố gây ra trượt ở Hoàng Sa đường cao tốc có thể được tóm tắt trong bảng 1.Bảng 1. Tóm tắt các yếu tố gây ra lở đất tại đường cao tốc Hoàng SaYếu tố ảnh hưởng thời gian hiệu ứngCuộc khảo sát địa hình địa hình khu vực địa hình núi cao hơn phân mảnh của khe núi dốc ngang với sườn tuyệt vời. Kết quả nghiên cứu cho thấy rằng hầu hết các vụ lở đất lớn hơn 35º. Dài hạnLượng mưa đây là nguyên nhân chính gây lở đất. Cấu trúc đất do nâng lên bởi áp lực nước, vì vậy việc giảm những căng thẳng có hiệu quả tại bề mặt trượt được xác định hoặc dự đoán, giảm sức mạnh cắt của đất Thánh Lễ Ngắn và dài hạnCấu kiện khi xây dựng đường đã phá hủy trong giờ giải lao thảm thực vật tự nhiên cân bằng và không có kế hoạch thoát nước dòng chảy gây ra hiện tượng vượt qua sườn núi cũng là một yếu tố sườn thất bại ngắn hạnĐịa chất thay đổi lớp thay đổi gần 30 m có trên cát sỏi hỗn hợp. Đây là thay đổi các sản phẩm từ các thay đổi của đá granit thuộc Hải Vân phức tạp (a, T3, hv1). Điều này gây ra đầy đủ bão hòa trong khối lượng đất, làm giảm sức mạnh cắt của đất thánh lễ. Dài hạnBiến đổi khí hậu và sự nóng lên toàn cầu tăng lên hàng ngày mưa kéo bằng cách tăng độ dốc thất bại]Dài hạnĐIỀU KIỆN GEOLOGYCAL Nghiên cứu này tập trung tại điểm Km 3 + 200 dọc theo xa lộ Hoàng Sa. Mỗi khảo sát khoan các mặt cắt ngang tiến hành 3 khoan lỗ trên một mặt cắt ngang với độ sâu trung bình là 20 m và các tính chất đất chi tiết được đưa ra trong bảng 2. Lớp đầu tiên là đất sét, cát dày 2.8-9,70 m. Đây là thay đổi các sản phẩm từ các thay đổi của đá granit đá này gây ra đầy đủ bão hòa trong khối lượng đất, làm giảm sức mạnh cắt của đất thánh lễ. Lớp thứ hai là trắng-xám granit có một độ dày trung bình 1,3-2.2 m. Cuối cùng lớp là độ dày lớp đá granite màu xám màu vàng của 10 m. Mặc dù cuộc khảo sát trong tháng tư, ổn định khoan lỗ trong nước ngầm ở độ sâu-5 m, không xuất hiện trên bề mặt, nhưng tuy nhiên để xem xét ảnh hưởng của bề mặt nước với sự ổn định của dốc vì đường cao tốc sẽ được ở lòng chảo nước đổ khi trời mưa Bảng 2. Đất dữ liệu thông số điểm landslides km 3 + 200, Hoàng Sa Highway Không. Đất loại dày ness loại đất γunsatkN/m3 γsatkN/m3 ckN/m2 φo NSPT 1 trên cát 2.8-9,70 để ráo nước 19,5 20.5 14 25 20 2 màu xám và trắng Granite đá 1.3-2.2 Drained 26.07 27.07 3 x 105 33 - 3 vàng & đá hoa cương trắng đá 10 đầu nguồn 26.30 27,30 3.05x105 35 - GIẢI PHÁP HỆ THỐNG STABILLY DỐC Dựa trên dữ liệu, khảo sát địa hình, địa chất, hydrographic và tiểu bang và trượt quy mô và tác giả đã bổ nhào cho 4 nhóm (I, II, III, IV) và phương pháp khắc phục hậu quả thứ phù hợp nên được áp dụng cho Da Nang và những nơi khác với các điều kiện tương tự. Các giải pháp được chọn bởi vì họ là giá rẻ và an toàn eviroment, sử dụng vật liệu địa phương là sự ổn định lâu dài và constructability dễ dàng. (Bảng 3)Bảng 3: Một hệ thống phương pháp khắc phục hậu quả và ổn định có thể được sử dụng cho Hoàng Sa Highway Nhóm đặc điểm cấu trúc giải phápTôi điểm dốc thất bại trong khu vực của các điều kiện của địa hình, địa chất, thuỷ và địa chất không phải là phức tạp, cao độ dốc không phải là chiều cao, quy mô rơi trung bình, không rất lớn trượt. Drainae + Modul trên bề mặt dốc kết hợp loại bỏ dốc + trọng lực bức tường hoặc bức tường máy móc ổn định trái đất (MSE)II điểm dốc thất bại trong khu vực của các điều kiện của địa hình, địa chất, hydrographic không phải là phức tạp, độ dốc cao không phải là quá cao, sụt giảm trượt quy mô trung bình, có hại nhưng không quá nghiêm trọng. Drainae + Modul trên bề mặt dốc kết hợp lực hấp dẫn tường + neo Pre-nhấn mạnh tường hoặc bức tường máy móc ổn định trái đất (MSE)III điểm dốc thất bại trong khu vực của các điều kiện của địa hình, địa chất, hydrographic là phức tạp,độ dốc cao không phải là quá cao, quy mô của sụt giảm trượt thiệt hại lớn, nghiêm trọng. Drainae + Modul trên bề mặt dốc kết hợp lực hấp dẫn tường + neo Pre-nhấn mạnh tường hoặc bức tường máy móc ổn định trái đất (MSE)IV điểm dốc thất bại trong khu vực của các điều kiện của địa hình, địa chất, hydrographic là phức tạp,độ dốc cao là cao, quy mô của sụt giảm trượt rất lớn, nghiêm trọng gây hại. Drainae + Modul trên bề mặt dốc kết hợp lực hấp dẫn tường + Pre-căng thẳng neo tường + bức tường ngăn chặn trên dốc hoặc bức tường máy móc ổn định trái đất (MSE) ANALYSYS VÀ RESURTKm 3 + 200 dọc theo đường cao tốc Hoàng Sa với hai mặt cắt ngang trong trang trại của cắt sườn:và mái của điền dốc. Tác giả đã đưa ra giải pháp đề và sử dụng độ dốc/2007 và Plaxis để tính toán các yếu tố an toàn FS tại các vị trí cắt. Kết quả hiển thị bảng 4.Bảng 4: Đề xuất giải pháp và các yếu tố an toàn có thể được sử dụng tại Km 3 + 200 dọc theo xa lộ Hoàng Sa.Vị trí /Heigh dốc (H) giải pháp cấu trúc Kmin Độ dốc/2007 (Bishop) PlaxisMái của cắt sườn: H = 9m, Kmin =1.115 < 1.4 (phương pháp đơn giản của giám mục) 1. loại bỏ dốc + trọng lực bức tường: H = 3m, d = 0 m, EA = 2.65x106 KN/m¬2, EI = 0.22x106 KN/m.2. loại bỏ dốc + lực hấp dẫn tường + Pre-khẳng định neo tường: Miễn phí neo dài L = 8m, LFixed neo chiều dài = 3,5 m EAFree neo = 2 x 105 KN; EAFixed neo = 105 KN/m; một = 3,5 m, n = 7.Lực hấp dẫn tường H = 7m, d = 1,0 m, EA = 2.65x106 KN/m¬2, EI = 0.22x106 KN/m.3. MSE tường, H = 8 m: Màng EA = 10.2 x 106, KN/m, EI = 4.73x104, D = 0,3 mGeorid EA = 2500kN/m 1.4311.6201.628 1.4201.5901.562Mái của điền dốc: H = 15m, Kmin =1.012 < 1.4 (phương pháp đơn giản của giám mục) 1. loại bỏ dốc + trọng lực bức tường: H1 = 3m, H2 = 3 m 0 m, H3 = 10.5 m, d = 0 m, EA = 2.65x106 KN/m¬2, EI = 0.22x106 KN/m.2. MSE tường, H1 = 3m, H2 = 3 m 0 m, H3 = 6.5 mMàng EA = 10.2 x 106, KN/m, EI = 4.73x104, D = 0,3 m, Georid EA = 2500kN/m. 1.5451.715 1.4521.698Hình 3: Cross-phần tại Km 3 + 200 dọc theo xa lộ Hoàng Sa Hình 3: Giải pháp MSE tường cho vị trí trang trại của điền vào độ dốc tại dọc theo xa lộ Hoàng Sa. Hình 4: Các yếu tố của an toàn (FS) bằng cách sử dụng độ dốc và Plaxis tại điểm mái của điền vào độ dốc tại dọc theo xa lộ Hoàng Sa.DISCUSION Drainae, Modul trên bề mặt dốc kết hợp loại bỏ dốc + lực hấp dẫn tườngPhương pháp này ổn định được đề xuất để sửa chữa cho sự thất bại tại km 3 + 200 dọc theo xa lộ Hoàng Sa. Các yếu tố an toàn là 1.431 và 1,40 mô phỏng sử dụng phần mềm 2D v8.5 dốc/W 2007 và Plaxis, tương ứng (bảng 4), đáp ứng yêu cầu của bộ luật Việt Nam (22 TCN 262-2000). Phương pháp này ổn định lựa chọn và sử dụng rộng rãi tại Đà Nẵng vì họ là giá rẻ và sử dụng vật liệu địa phương. Do đó hạn chế này giải pháp lúc Hoàng Sa Street vì lực hấp dẫn tường là dễ dàng phá hủy khi có một trọng lượng rẽ nước lớn của đất trong mưa. Máy móc ổn định trái đất (MSE) bức tường Địa vật liệu chống tốt kéo, bằng cách sử dụng tăng cường độ dốc có thể làm giảm lái xe lực lượng, tăng hiệu lực đất trượt qua ma sát trên bề mặt tiếp xúc với mặt đất đóng góp vào sự ổn định để làm việc. Khi sử dụng MSE bức tường với ge

Kết quả (Việt) 2:

PHÂN TÍCH HIGHWAY SLOPE THẤT BẠI AT HOÀNG SA HIGHWAY, DỌC bán đảo Sơn Trà, thành phố Đà Nẵng: NGUYÊN NHÂN VÀ GIẢI PHÁP Trúc Phan1 và Khánh Ba Le2 1Khoa Civil Engineering, Đức Trí Cao đẳng, thành phố Đà Nẵng, Việt Nam Tel: +84.934.772.819, email: [e-mail] 2Faculty Xây dựng Hà Nội, Đại học Thành phố Hồ Chí Minh, HCMUT, Việt Nam Tel: +84.903.088.252, email: [e-mail] TÓM TẮT Hoàng Sa là đường cao tốc du lịch nổi tiếng của Sơn bán đảo Trà, thành phố Đà Nẵng mà thông qua các địa hình đồi núi phức tạp. Một bên là núi, một bên là biển và có nhiều cắt dốc lớn mà không bảo vệ được tăng cường. Bên cạnh đó, các loại đá thời tiết mạnh mẽ với nguy cơ cao trượt, và nhiều nơi đã giảm mạnh trong những năm gần đây. Đặc biệt, trong tháng 9 năm 2007, sự trượt ngắt Hoàng Sa lộ một tuần. Đây là nguyên nhân của nhiều thiệt hại cho các tiềm năng du lịch, đầu tư cơ sở hạ tầng. Sự thất bại đã gây ra chi phí nghiêm trọng và cơ khí của sự thất bại đã được nghiên cứu một cách ngon lành, và các phương pháp khắc phục chưa được nghiên cứu một cách hệ thống. Dựa trên khảo sát thực tế, các tác giả exma những nguyên nhân của vụ lở đất là: địa mạo, độ dốc địa tầng nước ngầm và địa chất, cấu trúc vv Tuy nhiên, nguyên nhân chính là độ ẩm cao do mưa lớn trong mùa mưa (tháng chín, tháng mười, tháng mười một) . Nó làm giảm sức kháng cắt của đất. Và tác giả đề xuất các giải pháp hệ thống stabily dốc mà sẽ mang lại một hiệu quả cao trong công nghệ, kinh tế, bền vững và có thể được áp dụng cho appriately Đà Nẵng. Một số mô phỏng được thực hiện bằng cách sử dụng phần mềm Slope 2007 / và Plaxis 2D V 8.2 phần mềm. Theo kết quả thu được, các tác giả đề xuất có tính khả thi nhất kỹ thuật để ổn định độ dốc để giảm thiểu ảnh hưởng của vụ lở đất ở các khu vực nghiên cứu. Từ khóa: sạt lở đất, ổn định mái dốc, địa kỹ thuật, mô phỏng. GIỚI THIỆU bán đảo Sơn Trà là một trong những nổi tiếng ở Việt Nam với toàn cảnh đẹp của núi non hùng vĩ và biển bao quanh mỗi lần lượt được đặt trung tâm thành phố Đà Nẵng khoảng 25 km Đông Bắc. Hoàng Sa lộ được đặc trưng bởi một con đường núi đi qua địa hình đồi núi với liên tục quanh co, với một nền đường taluy cao hơn và trên sườn núi lớn. Hình 1: Hoàng Sa lộ dọc bán đảo Sơn Trà (bản đồ Google) (a) (b) Hình 2 (a) (b): Một thất bại tại Km2 + 550 trên Quốc lộ Hoàng Sa (ảnh này được chụp vào tháng 4 năm 2010) Trong cơn bão số 9 năm 2007, trên đường cao tốc này đã phát sinh thiệt hại vị trí nguy hiểm và ùn tắc giao thông trên toàn tuyến . Theo báo cáo của Cục Đà Nẵng [1] Giao thông vận tải và Viện Khoa học và Công nghệ Giao thông vận tải Trung ương [2]. Cùng đường cao tốc có 10 điểm sạt lở, nhưng tồi tệ nhất trong 3 vị trí: Km3 + 300; Km 1 + 700; Km 2 + 550. Nó gây ra thiệt hại rất lớn tiềm năng của du lịch và cơ sở hạ tầng đầu tư. Nguyên nhân và yếu tố gây trượt ở Hoàng Sa lộ có thể được tóm tắt trong Bảng 1. Bảng 1. Tóm tắt các yếu tố gây ra lở đất tại Hoàng Sa lộ yếu tố ảnh hưởng Thời gian tác dụng địa hình địa hình khu vực khảo sát địa hình núi cao nhiều phân mảnh hơn bởi độ dốc ngang với khe núi dốc lớn. Các kết quả nghiên cứu cho thấy rằng hầu hết các vụ lở đất lớn hơn 35º. Dài hạn , lượng mưa này là nguyên nhân lở đất chính. Đất do cấu trúc để nâng cao tinh bởi áp lực nước, do đó, giảm stress hiệu quả ở các mặt trượt được xác định hoặc được dự tính, làm giảm sức kháng cắt của đất hàng loạt ngắn và dài hạn Constructions Khi xây dựng đường bộ đã bị phá hủy thảm thực vật phá vỡ sự cân bằng tự nhiên và không có kế hoạch dòng chảy thoát nước gây ra hiện tượng vượt dốc cũng là một yếu tố độ dốc thất bại ngắn hạn Geological Thay đổi layer thay đổi gần 30 m có sét cát sỏi hỗn hợp. Đây là những sản phẩm thay đổi từ sự thay đổi của Rocks granit thuộc Hải Vân phức tạp (a, T3, hv1). Đây là gây đầy bão hòa trong khối đất, làm giảm sức kháng cắt của khối đất. dài hạn Biến đổi khí hậu và sự nóng lên toàn cầu tăng kéo lượng mưa hàng ngày bằng cách tăng thất bại dốc [] dài hạn ĐIỀU KIỆN GEOLOGYCAL nghiên cứu này tập trung tại vị trí Km 3 + 200 cùng Hoàng Sa Highway. Mỗi mặt cắt ngang tiến hành khoan khảo sát 3 lỗ khoan trên một mặt cắt ngang với độ sâu trung bình 20 m và Các tính chất của đất chi tiết được nêu trong Bảng 2. Lớp đầu tiên là đất sét, cát dày 2,8-9,70 m. Đây là những sản phẩm thay đổi từ sự thay đổi của Granite Rocks này đang gây ra toàn bão hòa trong khối đất, làm giảm sức kháng cắt của khối đất. Lớp thứ hai là đá granite màu xám trắng có độ dày trung bình 1,3-2,2 m. Cuối cùng lớp là độ dày lớp đá granit màu vàng-xám 10 m. Mặc dù cuộc khảo sát vào tháng Tư, các lỗ khoan ổn định trong nước ngầm ở độ sâu 5 m, không xuất hiện trên bề mặt, nhưng tuy nhiên để xem xét ảnh hưởng của nước mặt đến sự ổn định của độ dốc vì đường cao tốc sẽ được trong chậu nước đổ vào khi trời mưa Bảng 2. Đất dữ liệu thông số của các điểm sạt lở tại Km 3 + 200, Hoàng Sa lộ số Đất loại dày Loại Ness của đất γunsat kN / m3 γsat kN / m3 c kN / m2 φ o NSPT 1 sét Sand 2,8-9,70 ráo 19,5 20,5 14 25 20 2 Xám trắng Granite đá 1,3-2,2 ráo 26,07 27,07 3x105 33 - 3 Vàng & White Granite đá 10 ráo 26.30 27.30 3.05x105 35 - GIẢI PHÁP HỆ THỐNG STABILLY SLOPE Dựa trên các dữ liệu, khảo sát địa hình, địa chất, thủy văn và nhà nước và quy mô trượt và. Tác giả đã lặn xuống cho bốn nhóm (I, II, III, IV) và phương pháp khắc phục hậu quả thứ nên được áp dụng phù hợp cho Đà Nẵng và những nơi khác với các điều kiện tương tự. Các giải pháp được lựa chọn bởi vì chúng rất rẻ và an toàn eviroment, sử dụng vật liệu địa phương là sự ổn định lâu dài và dễ dàng năng xây dựng. (Bảng 3) Bảng 3: Một hệ thống các phương pháp khắc phục hậu quả và ổn định, có thể được sử dụng cho Hoàng Sa Highway Nhóm Structures Đặc Solution tôi điểm trượt lở tại khu vực của điều kiện địa hình, địa chất, thủy văn và địa chất không phức tạp, độ dốc cao là không cao, quy mô trung bình rơi, trượt không phải là rất lớn. Drainae + Ốp trên bề mặt dốc kết hợp Loại bỏ dốc + Trọng lực tường, hoặc cơ học ổn định Earth (MSE) tường II Point dốc thất bại trong lĩnh vực điều kiện địa hình, địa chất, thủy văn không phải là phức tạp, độ dốc cao không phải là quá cao, sụt trượt quy mô trung bình, độc hại nhưng không quá nghiêm trọng. Drainae + Ốp trên bề mặt dốc kết hợp bức tường trọng lực + Pre-nhấn mạnh tường neo hoặc cơ học ổn định Earth (MSE) tường III Point dốc thất bại trong lĩnh vực điều kiện địa hình, địa chất, thủy văn phức tạp, độ dốc cao không phải là quá cao, quy mô của sự sụt giảm trượt lớn, gây tổn hại nghiêm trọng. Drainae + Ốp trên bề mặt dốc kết hợp trọng lực tường + Pre-nhấn mạnh tường neo hoặc cơ học ổn định Earth (MSE) tường IV điểm trượt lở tại khu vực của điều kiện địa hình, địa chất, thủy văn phức tạp, độ dốc cao là cao, quy mô sự sụt trượt rất lớn, gây tổn hại nghiêm trọng. Drainae + Ốp trên bề mặt dốc kết hợp trọng lực tường + Pre - nhấn mạnh neo tường + Tường ngăn chặn trên dốc hoặc cơ học ổn định Earth (MSE) tường Analysys VÀ RESURT Tại Km 3 + 200 cùng Hoàng Sa lộ với hai mặt cắt ngang ở ta luy cắt dốc: và ta luy điền Slope. Các tác giả đã đưa ra giải pháp đề xuất và sử dụng Slope / 2007 và Plaxis để tính toán hệ số an toàn FS tại các vị trí cắt. Kết quả cho thấy bảng 4. Bảng 4:. giải pháp và yếu tố an toàn mà có thể được sử dụng tại Km 3 + 200 cùng Hoàng Sa lộ dự Location / heigh dốc (H) Cấu Giải pháp Kmin Slope / 2007 (Bishop) Plaxis xương cựa của Cut dốc: H = 9m, Kmin = 1,115 <1,4 (Giản Phương pháp Bishop) 1. Loại bỏ dốc + Trọng lực tường: H = 3m, d = 1.0m, EA = 2.65x106 KN / m¬2, EI = 0.22x106 KN / m. 2. Loại bỏ dốc + Trọng lực tường + Pre- ứng lực neo tường: Free chiều dài neo L = 8m, chiều dài neo LFixed = 3.5m EAFree anchor = 2x105 KN; Neo EAFixed = 105 KN / m; a = 3,5 m, n = 7. bức tường trọng lực H = 7m, d = 1,0 m, EA = 2.65x106 KN / m¬2, EI = 0.22x106 KN / m. 3. MSE tường, H = 8m: Diaphragm EA = 6.3x106, KN / m, EI = 4.73x104, D = 0.3m Georid EA = 2500kN / m 1,431 1,620 1,628 1,420 1,590 1,562 xương cựa của Fill dốc: H = 15m, Kmin = 1,012 <1.4 (Giản Phương pháp Bishop) 1. Loại bỏ dốc + Trọng lực tường: H1 = 3m, H2 = 3m 1.0m, H3 = 6,5, d = 1.0m, EA = 2.65x106 KN / m¬2, EI = 0.22x106 KN / m. 2. MSE tường, H1 = 3m, H2 = 3m 1.0m, H3 = 6,5 Diaphragm EA = 6.3x106, KN / m, EI = 4.73x104, D = 0.3m, Georid EA = 2500kN / m. 1,545 1,715 1,452 1,698 Hình 3: Cross - phần Tại Km 3 + 200 cùng Hoàng Sa lộ . Hình 3: Giải pháp tường MSE cho vị trí xương cựa của Fill Slope tại cùng Hoàng Sa Highway Hình 4: Các yếu tố về an toàn (FS) bằng cách sử dụng độ dốc và Plaxis tại vị trí xương cựa của Fill Slope tại cùng Hoàng Sa Highway. discusion Drainae, Ốp trên bề mặt dốc kết hợp Loại bỏ dốc + Trọng lực bức tường này ổn định phương pháp được đề xuất để sửa chữa cho sự thất bại tại km 3 + 200 cùng Hoàng Sa Highway. Các yếu tố an toàn là 1,431 và 1,40 mô phỏng sử dụng Slope / W 2007 và phần mềm Plaxis 2D v8.5, tương ứng (Bảng 4), đáp ứng các yêu cầu của Bộ luật Việt Nam (22 TCN 262-2000). Phương pháp ổn định này được chọn và sử dụng rộng rãi tại Đà Nẵng vì chúng rất rẻ và sử dụng nguyên liệu tại chỗ. Do đó hạn chế giải pháp này tại Hoàng Sa vì bức tường trọng lực được dễ dàng bị phá hủy khi có sự dịch chuyển lớn đất trong mưa. cơ học ổn định Earth (MSE) tường Các vật liệu địa kỹ thuật kéo tốt kháng, sử dụng độ dốc gia cố có thể làm giảm động lực, tăng đất lực -slip qua ma sát ở bề mặt tiếp xúc với mặt đất đóng góp vào sự ổn định để làm việc. Khi sử dụng những bức tường MSE với ge