Tamainot-Telto et al. [59] used a t

Tamainot-Telto et al. [59] used a thermodynamic cycle model to select an optimum adsorbent-refrigerant pair. The resulted simu- lation found of 26 various pairs which. Three cycles (single bed, two-bed and infinite number of beds) were presented at typical
conditions for ice making (condenser T ¼ 35 1C, evaporator
T ¼— 5 1C), air conditioning (condenser T ¼ 35 1C, evaporator T ¼ 10 1C) and heat pumping (condenser T ¼ 40 1C, evaporator T ¼ 5 1C) applications. The heat source temperature varied from 80 1C to 200 1C. The carbon absorbents investigated had mainly
coconut shell and coal based types in multiple forms: monolithic, granular, compacted granular, fibre, compacted fibre, cloth, com- pacted cloth and powder. Considering two-bed cycle, the best thermal performances with, considered a double bed configura-
tion at a low driven temperature of 1001. Resulted showed that for
ice making COP was 0.45–0.48, for air conditioning COP was 0.61–
0.66 and for heat pump COP was 1.5. At high driven temperature of 200 1C, the best performances were for ice making COP was 0.63–
0.68, for air conditioning COP was 0.82–0.87 and for heat pump COP was 1.7.
Vasta et al. [60] designed and experimentally tested a prototype for mobile adsorption chiller for cooling in a truck cabin and its experimental performance. The unit consisted double-bed adsorber connected with an evaporator and a condenser and driven by a low grade thermal energy came from engine coolant loop. Overall volume and weight of the machine had 170 dm3 and 60 kg, respectively. The experimental results obtained showed that the system was able to deliver an average cooling power (ACP)¼ 1–
2.3 kW, SCP¼ 300–600 W/kg and volumetric cooling power VCP¼ 5.8–13.5 kW/m3 and COP 0.25–0.45, at a desorption tempera-
ture of about 90 1C (Tevaporator¼ 8–14 1C and Tcondenser¼ 28–35 1C).
Wang et al. [61] tested experimentally a heat regenerative adsorption refrigerator shown schematically in Fig. 23. It was used spiral plate heat exchangers as adsorber for adsorption heat pump and used plate fin heat exchangers or plate fin shell and tube type heat exchangers as adsorber for air conditioning. Activated car-
bon–methanol adsorption pair was used for the two kinds of adsorption systems. With a heat source temperature of 100 1C, the
refrigerator achieved a refrigeration power density of more than
2.6 kW ice per day per kg of activated carbon with a COP of 0.13, and the heat pump achieved 150 W/kg activated carbon for AC with a COP of about 0.4.
Tso et al. [62] studied a model of an adsorption chiller with silica-activated carbon/CaCl2 þwater adsorption pair. The calcu- lated simulation indicated that a COP value of 0.65 has been
resulted with a driven source temperature of 85 1C in combination with cooling inlet and chilled water inlet temperature of 30 1C and 14 1C, respectively. The most optimum adsorption–desorption
cycle time was measured approximately to be 360 s. The delivered chilled water temperature was about 9 1C under these operating
conditions, achieving a SCP of 380 W/kg.

Kết quả (Việt) 1:

Tamainot-Telto et al. [59] sử dụng một mô hình chu trình nhiệt để chọn một cặp sắc lạnh tối ưu. Kết quả simu-lation tìm thấy của 26 nhiều cặp đó. Ba chu kỳ (đơn giường, hai giường và infinite tổng số giường) đã được trình bày tại điển hìnhđiều kiện cho băng làm (ngưng tụ T ¼ 35 1 c, chưng cho khôT ¼-5 1 C), Máy lạnh (ngưng tụ T ¼ 35 1 c, chưng cho khô T ¼ 10 1 c) và nhiệt bơm (ngưng tụ T ¼ 40 1 c, chưng cho khô T ¼ 5 1 c) ứng dụng. Nhiệt độ nguồn nhiệt khác nhau từ 80 1 c-200 1C. Bon absorbents điều tra đã chủ yếuvỏ dừa và than đá dựa trên loại trong nhiều hình thức: nguyên khối, chi tiết, compacted hột, fibre, compacted fibre, vải, com pacted vải và bột. Xem xét chu kỳ 2 giường, các buổi biểu diễn nhiệt tốt nhất, coi là một giường đôi configura-tion ở nhiệt độ thấp hướng của 1001. Kết quả cho thấy rằng đối vớibăng làm cho cảnh sát là 0,45 – 0,48, cho máy lạnh COP 0,61-0.66 và cho các máy bơm nhiệt COP là 1,5. Điều khiển nhiệt độ cao 200 1 c, những màn trình diễn tốt nhất là băng làm COP là 0,63-0,68, cho máy lạnh COP là 0,82-0,87 và cho các máy bơm nhiệt COP là 1,7.Vasta et al. [60] thiết kế và thử nghiệm kiểm tra một mẫu thử nghiệm cho điện thoại di động hấp phụ chiller làm lạnh trong một cabin xe tải và hiệu suất của thử nghiệm. Các đơn vị bao gồm adsorber giường đôi được kết nối với một chưng cho khô và một bình ngưng và thúc đẩy bởi một lớp thấp năng lượng nhiệt đến từ động cơ làm mát vòng lặp. Tổng thể khối lượng và trọng lượng của máy đã có 170 dm3 và 60 kg, tương ứng. Kết quả nghiệm thu được cho thấy rằng hệ thống đã có thể cung cấp một mức trung bình làm mát quyền (ACP) ¼ 1-2.3 kW, SCP¼ 300-600 W/kg và thể tích làm mát điện VCP¼ 5.8-13,5 kW/m3 và COP 0,25-0,45, tại một desorption tempera -Ture khoảng 90 1 c (Tevaporator¼ 8 – 14 1 C và Tcondenser¼ 28-35 1 C).Wang et al. [61] thí nghiệm kiểm tra tủ lạnh tái sinh hấp phụ nhiệt schematically Hiển thị trong hình 23. Nó đã được sử dụng xoắn ốc tấm trao đổi nhiệt như adsorber cho máy bơm nhiệt hấp phụ và sử dụng các tấm trao đổi nhiệt fin hoặc tấm fin shell và ống loại trao đổi nhiệt như adsorber cho máy lạnh. Kích hoạt chiếc xe-Bon-methanol hấp phụ cặp được sử dụng hai loại hệ thống hấp phụ. Với nguồn nhiệt nhiệt độ 100 1 c, cácTủ lạnh đã đạt được một mật độ điện lạnh của nhiều hơn2.6 kW băng mỗi ngày cho mỗi kg của than hoạt tính với cảnh sát 0,13, và các máy bơm nhiệt đạt 150 W/kg than hoạt cho AC với cảnh sát về 0,4.Tso et al. [62] nghiên cứu một mô hình của một chiller hấp phụ với cacbon silic-kích hoạt/CaCl2 þwater hấp phụ cặp. Calcu - lated mô phỏng chỉ ra rằng giá trị COP 0,65 đãkết quả với một điều khiển nguồn nhiệt độ 85 1 c kết hợp với làm mát khí vào và nhiệt độ khí vào nước ướp lạnh 30 1 c và 1 c 14, tương ứng. Hấp phụ-desorption tối ưu nhấtthời gian chu kỳ được đo khoảng phải là 360 s. Nhiệt độ nước ướp lạnh chuyển giao đã là khoảng 9 1 c theo các hoạt độngđiều kiện, đạt được một SCP 380 W/kg.

Kết quả (Việt) 2:

Tamainot-Telto et al. [59] sử dụng một mô hình chu trình nhiệt động lực học để chọn một cặp chất hấp phụ-lạnh tối ưu. Các lation simu- dẫn tìm thấy trong 26 cặp khác nhau mà. Ba chu kỳ (giường đơn, hai giường và trong fi số đêm giường) được trình bày tại điển hình
điều kiện cho sản xuất đá (ngưng T ¼ 35 1C, thiết bị bay hơi
T ¼- 5 1C), máy điều hòa không khí (bình ngưng T ¼ 35 1C, thiết bị bay hơi T ¼ 10 1C) và bơm nhiệt (bình ngưng T ¼ 40 1C, thiết bị bay hơi T ¼ 5 1C) ứng dụng. Nhiệt độ nguồn nhiệt thay đổi từ 80 đến 200 1C 1C. Các chất hấp thụ carbon điều tra đã có chủ yếu là
vỏ dừa và than các loại dựa theo nhiều hình thức: nguyên khối, dạng hạt, dạng hạt đầm, fi bre, đầm fi bre, vải, com- pacted vải và bột. Xem xét chu kỳ hai giường, các buổi biểu diễn nhiệt tốt nhất với, được coi là một giường đôi con fi gura-
sự tại một hướng nhiệt độ thấp của 1001. Dẫn cho thấy cho
xuất đá COP là 0,45-0,48, điều hòa không khí COP là 0.61-
0,66 và nhiệt bơm COP là 1,5. Tại cao điều khiển nhiệt độ 200 1C, những màn trình diễn tốt nhất là cho xuất đá COP là 0.63-
0.68, điều hòa không khí COP là 0,82-0,87 và cho bơm nhiệt COP là 1.7.
Vasta et al. [60] được thiết kế và thực nghiệm đã thử nghiệm một nguyên mẫu cho hấp phụ làm lạnh di động để làm mát trong một cabin xe tải và hiệu suất thử nghiệm của nó. Các đơn vị gồm hai giường phận hút được kết nối với một thiết bị bay hơi và ngưng tụ và thúc đẩy bởi một năng lượng nhiệt cấp thấp đến từ vòng làm mát động cơ. Tổng khối lượng và trọng lượng của máy có 170 dm3 và 60 kg, tương ứng. Các kết quả thực nghiệm thu được cho thấy rằng hệ thống đã có thể cung cấp một lượng điện trung bình làm mát (ACP) ¼ 1-
2,3 kW, SCP¼ 300-600 W / kg và thể tích làm mát điện VCP¼ 5,8-13,5 kW / m3 và COP 0,25-0,45, tại một giải hấp tempera-
ture khoảng 90 1C (Tevaporator¼ 8-14 1C và Tcondenser¼ 28-35 1C).
Wang et al. [61] kiểm tra thực nghiệm một nhiệt hấp phụ tái sinh tủ lạnh thể hiện bằng sơ đồ trong hình. 23. Nó đã được sử dụng bộ trao đổi nhiệt dạng tấm xoắn ốc như bộ phận hút cho máy bơm nhiệt hấp phụ và sử dụng tấm fi n trao đổi nhiệt hoặc tấm fi n vỏ và loại ống trao đổi nhiệt là bộ phận hút điều hòa không khí. Hoạt car-
cặp bon-methanol hấp phụ được sử dụng cho hai loại hệ thống hấp phụ. Với nhiệt độ nguồn nhiệt của 100 1C, các
tủ lạnh đạt được một mật độ công suất làm lạnh của hơn
2,6 kW băng mỗi ngày cho mỗi kg carbon kích hoạt với một COP 0,13, và máy bơm nhiệt đạt carbon 150 W / kg kích hoạt cho AC với một COP khoảng 0,4.
Tso et al. [62] đã nghiên cứu một mô hình của một máy làm lạnh hấp thụ cacbon silica kích hoạt / CaCl2 cặp þwater hấp phụ. Việc đã tính lated mô phỏng chỉ ra rằng một giá trị COP 0,65 đã được
dẫn với nhiệt độ nguồn điều khiển của 85 1C kết hợp với đầu vào và nhiệt độ đầu vào nước lạnh 30 1C và 14 1C làm mát, tương ứng. Hấp phụ-giải hấp tối ưu nhất
thời gian chu kỳ đo được xấp xỉ là 360 s. Nhiệt độ nước lạnh cung cấp là khoảng 9 1C theo các hoạt động
điều kiện, đạt được một SCP 380 W / kg.