11 th and nearly 8% of 13 th harmon

11 th and nearly 8% of 13 th harmonic. Since most loads are inductive in nature with a low pass
filter type characteristics the effect of very high order harmonics may be neglected.
It may be noted that though the pole voltages have 3rd and multiples of 3 rd order harmonic
distortions, the line voltages are free from these distortions. Hence the load neutral point, rather
than being connected to the mid-potential point of the input dc supply (as in a single-phase half
bridge inverter), is deliberately left floating. The floating neutral point does not allow a closed
path for the 3rd and multiples of 3 rd harmonic currents to flow (3rd or multiples of 3rd harmonic
current, if present in the load phases, have identical instantaneous magnitudes in all the three
phases and their algebraic sum needs to flow in or out of the load neutral point). By keeping the
load neutral point floating, not only the need for bringing out the mid-potential point of dc
supply is done away with, the triplen harmonic distortions of the load current is totally
eliminated. Since there are no triplen harmonic currents in the load, the load-phase voltages are
also free from triplen harmonic distortions. In fact the six-stepped load-phase voltages shown in
Fig. 35.2 are found to be free from triplen harmonics. It turns out that by removing all triplen
harmonics from the square-shaped pole voltage waveform one can arrive at the corresponding
load-phase (six-stepped) voltage waveform. Accordingly the load-phase voltages may be
expressed in terms of its harmonic contents as shown below.
1,5,7,11,13...,
2
AN dc sin( )
n
E
V
nπ
= ∞
= ∑ nwt ……………………………………….....(35.9)
1,5,7,11,13...,
2 2
sin ( )
3
dc
BN
n
E
V
n
n wt
π
π
= ∞
= ∑ − …………………………………...(35.10)
1,5,7,11,13...,
2 2
sin ( )
3
dc
CN
n
E
V
n
n wt
π
π
= ∞
= ∑ + …………………………………...(35.11)
For a balanced three-phase load, the instantaneous magnitude of any phase current can be
determined by superposition of different harmonic currents of the phase. For a simple three
phase R-L load, the phase-A current ( ) expression in terms of resistance (R) and inductance
(L) of the load may be written as:
iA
1
2 2 2 2
1,5,7,11,13...,
2
A dc sin[ tan ( )]
n
E n L
i n
R
n R n L
ω
π ω
−
= ∞
= −
+
∑ wt …………….....(35.12)
Phase-B and phase-C current expressions can be obtained simply by replacingωt in Eqn. 35.12
by ( )2
3
t
π
ω − and ( 2
3
ωt + π ) respectively. A close look at Eqn. 35.12 will reveal that for a
purely inductive 3-phase load the 5th, 7th, 11 th and 13th harmonic distortion in the load current (as
a percentage of fundamental component of current) will respectively be 4%, 2.04%, 0.83% and
0.59%. These distortions are much less than the corresponding distortions in the load voltage
waveforms. As a result the load current for highly inductive R-L load will have close to
sinusoidal shape.

Kết quả (Việt) 2:

Lần thứ 11 và gần 8% của thứ hài hòa 13. Vì hầu hết tải trọng quy nạp trong thiên nhiên với một thấp qua
đặc điểm loại bộ lọc ảnh hưởng của sóng hài thứ tự rất cao có thể được bỏ qua.
Nó có thể được lưu ý rằng mặc dù các điện áp cực có 3 và bội số bậc 3 rd hài
biến dạng, điện áp dòng được tự do từ những méo mó. Do đó điểm trung tính tải, thay
vì được kết nối với điểm giữa tiềm năng của các nguồn cung cấp đầu vào dc (như trong một một pha nửa
biến tần cầu), là cố ý trái nổi. Điểm trung tính nổi không cho phép đóng cửa
con đường cho 3 và bội số của 3 dòng hòa chảy (thứ 3 hoặc bội số của 3 hòa
hiện nay, nếu có trong các giai đoạn tải, có cường độ tức thời giống hệt nhau trong tất cả ba
giai đoạn và đại số của họ tổng nhu cầu chảy vào hoặc ra của điểm trung tính tải). Bằng cách giữ
thái độ trung lập load nổi, không chỉ cần đưa ra giữa tiềm năng điểm dc
cung cấp được bãi bỏ, các biến dạng hài hòa triplen của tải trọng hiện tại là hoàn toàn
loại bỏ. Kể từ khi không có những dòng hòa triplen trong tải, điện áp tải pha là
cũng miễn phí từ triplen biến dạng hài hòa. Trong thực tế, điện áp tải pha sáu bước thể hiện trong
hình. 35.2 được tìm thấy sẽ được miễn phí từ các giai điệu âm triplen. Nó chỉ ra rằng bằng cách loại bỏ tất cả các triplen
điệu từ điện áp cực dạng sóng hình vuông ai có thể đến được tương ứng
tải-pha (sáu bước) dạng sóng điện áp. Theo đó các điện áp tải pha có thể được
biểu diễn theo nội dung hài hòa của nó như hình dưới đây.
1,5,7,11,13 ...,
2
AN dc sin ()
n
E
V
nπ
= ∞
= Σ NWT ......... .................................... ..... (35.9)
1,5,7,11,13 ...,
2 2
sin ()
3
dc
BN
n
E
V
n
n wt
p
p
= ∞
= Σ - ....................................... ... (35.10)
1,5,7,11,13 ...,
2 2
sin ()
3
dc
CN
n
E
V
n
n wt
p
p
= ∞
= Σ + ....................................... ... (35,11)
Đối với một cân bằng tải ba pha, biên độ tức thời của bất kỳ giai đoạn hiện nay có thể được
xác định bởi sự chồng chất của các sóng hài khác nhau của giai đoạn. Đối với một đơn giản ba
​​giai đoạn RL tải, các pha A () biểu hiện về sức đề kháng (R) và điện cảm
(L) của tải có thể được viết là:
iA
1
2 2 2 2
1,5,7,11, 13 ...,
2
A sin dc [tan ()]
n
E n L
trong
R
n R n L
w
p w
-
= ∞
= -
+
Σ wt ............... ..... (35,12)
Phase- biểu hiện B và pha C có thể thu được bằng cách replacingωt trong eqn. 35,12
bằng () 2
3
t
π
w - và (2
3
ωt + π) tương ứng. Một cái nhìn cận cảnh eqn. 35,12 sẽ tiết lộ điều đó trong một
hoàn toàn cảm ứng 3 pha tải thứ 5, thứ 7, thứ 11 và méo hài hòa thứ 13 trong tải hiện tại (như
một tỷ lệ phần trăm của thành phần cơ bản của hiện tại) tương ứng sẽ là 4%, 2,04%, 0,83% và
0,59 %. Những biến dạng ít hơn nhiều so với các biến dạng tương ứng trong điện áp tải
dạng sóng. Kết quả là dòng điện tải cho tải RL cao quy nạp sẽ có gần
hình sin.