Design of Pad eyeIn addition to the

Design of Pad eye
In addition to the basic requirements in 4.4.1, thedesigner of an offshore container should take the following
into account:
D.1 Pad eye Position
The pad eyes should be positioned on the container to preclude, as far as practicable, the risk of slings fouling
against the container or its cargo during normal use. Pad eyes should be so designed as to permit freemovement
of the shackle and sling termination without fouling the pad eye. They should as far as possible be designed to
avoid damage from other containers.
Pad eye that are placed vertically and aligned towards a central point can normally accommodate variations in
sling angles, i.e. a lifting set with the legs 45° from vertical can be replaced with a longer liftingset, giving a
smaller angle to the vertical without any adverse effect on the pad eyes or the container. If the pad eyes instead
are positioned at an angle to the vertical, they can not accommodate any variation in the sling angle and the
legs must always be of exactly the right length.
Containers that are designed to have the centre of gravity offset from the geometric centre may be fitted with
lifting sets of asymmetric length, so that the container will hang horizontally when lifted. If the lifting set is
asymmetric, the pad eyes must be aligned towards the lifting centre.
D.2 Design
Pad eye that are partly slotted into primary structure members are generally considered to be preferable, but
other designs will also be considered for approval.
The pad eye design must take into account the size and shape of the shackles that are going to be used. Once
the pad eye has been designed, only one size of shackle will fit.
Since shackles come in standard sizes, the designershould determine the size of the shackles to be used before
designing the pad eyes. He must take into account the thickness of the shackle pin, the inside width and length
of the shackle and the free space needed to fit theshackle.
Dee or bow (omega) shackles are usually designed according to one of the common standards used
internationally (EN 13889, US Federal Specification RR-C-271 or ISO 2415). However, some shackle
manufacturers use their own standards, with different design and sizes of shackles. Standard shackle sizes
according to EN 13889 are given in the following table.
Guidance note:
The rated WLL of shackles of the same size may varydue to the use of materials of different strength.EN 13889 is
for shackles of Grade 6, but is it also possible todesign shackles according to e.g. EN 1677-4 (for forged lifting
components of grade 8) in combination with the standard sizes listed above.
---e-n-d---of---G-u-i-d-a-n-c-e---n-o-t-e---Since screw pin shackles are not allowed (see [8.3.2.3]), the pad eyes must be located such that there is
sufficient space to fit shackles with pin, nut and split cotter pins.
D.3 Pad eye strength
According to [4.4.1], the max. concentrated stresses at the bolt hole (geometry effects and contact stress) should
be below 2 × minimum specified yield stress, i.e. 2× Re, at the design load. The method outlined below can be
used to determine the minimum size of a pad eye which satisfies this requirement:
Table D-1 Standard shackles
Nominal WLL
(tonnes)
Pin diameter*
(mm)
Inside width at pin
(mm)
Inside length of
Dee shackles (mm)
Inside length of
Bow shackles (mm)
3.25 19 27 47 57
4.75 22 31 52 65
6.5 25 36 65 76
8.5 28 43 74 88
9.5 32 46.5 83 101
12 35 51.5 87 108
13.5 38 57 104 126
17 42 60 115 139
25 50 74 139 168
* According to 8.3.2.3 the shackle pins shall have a tolerance of -0/+3% on the diameter.
Standard for Certification - No. 2.7-1, June 2013
Appendix D Design of Pad eye – Page 60
DETNORSKEVERITAS AS
Maximum concentrated hot spot stresses at the hole edges shall not exceed 2 × Re at design load.
More refined methods can of course be used if an optimised pad eye design is required. In such cases the
calculations should be submitted with the approval documentation.
The two following criteria should be fulfilled:
where:
R
e
= minimum specified yield strength of the pad eye material in N/mm
2
RSL= resulting sling load in N
H = the shortest distance from centre of bolt hole to edge of pad eye in mm
D
H
= bolt hole diameter in mm
t = pad eye thickness in mm
Equation 1 is verifying that the stress level at the edge of the bolt hole is acceptable, assuming a stress
concentration factor of 3.
Equation 2 is the formula for peak compressive stresses at the contact line between two concentric cylinders of
steel, with a difference in diameter of 6%.
If fillet welded cheek plates are used to obtain the pad eye thickness required in [4.4.1](clearance between pad
eye and inside of shackle) these should not be taken into account in equation 1. The contact stress criterion may
be calculated using the total thickness of pad eye and cheek plates.

Kết quả (Việt) 1:

Thiết kế của Pad mắtNgoài các yêu cầu cơ bản trong 4.4.1, thedesigner của một container ra nước ngoài nên sau đâyvào tài khoản:D.1 Pad mắt vị tríMắt pad nên được vị trí trên các thùng chứa để ngăn cản, như xa càng tốt, nguy cơ slings bẩnchống lại các thùng chứa hoặc vận chuyển hàng hóa của nó trong thời gian sử dụng bình thường. Pad mắt nên được thiết kế như vậy là để cho phép freemovementchấm dứt còng dưới và treo lên mà không cần sửa mắt pad. Họ nên xa như có thể được thiết kế đểtránh thiệt hại từ các loại thùng đựng khác.Pad mắt được đặt theo chiều dọc và liên kết đối với nhiệt độ trung bình thường có thể chứa các biến thể trongsling góc, tức là một nâng thiết với chân 45° từ dọc có thể được thay thế bằng một liftingset dài hơn, cho mộtgóc nhỏ hơn dọc mà không có bất kỳ ảnh hưởng xấu đến mắt pad hoặc container. Nếu các pad mắt thay vào đónằm ở vị trí tại một góc dọc, họ có thể không chứa bất kỳ biến thể trong góc treo lên và cácchân phải luôn luôn chính xác chiều dài đúng.Đồ đựng bằng được thiết kế để có trung tâm của lực hấp dẫn bù đắp từ Trung tâm hình học có thể được trang bị vớinâng bộ chiều dài không đối xứng, do đó các thùng chứa sẽ treo theo chiều ngang khi nâng lên. Nếu các thiết lập nângkhông đối xứng, mắt pad phải được căn chỉnh hướng tới Trung tâm nâng.D.2 thiết kếMắt pad một phần rãnh vào chính cấu trúc thành viên nói chung được coi là thích hợp hơn, nhưngthiết kế khác cũng sẽ được xem xét để phê duyệt.Thiết kế mắt pad phải đưa vào tài khoản kích thước và hình dạng của móc nối đó sẽ được sử dụng. Một lầnmắt pad đã được thiết kế, chỉ có một kích thước của còng dưới sẽ phù hợp với.Kể từ khi móc nối có kích thước tiêu chuẩn, designershould xác định kích thước của móc nối được sử dụng trước khithiết kế mắt pad. Ông phải đưa vào tài khoản độ dày của còng dưới pin, bên trong chiều rộng và chiều dàicòng dưới và các không gian trống cần thiết để phù hợp với theshackle.Dee hoặc cung (omega) móc nối thường được thiết kế theo một trong các tiêu chuẩn phổ biến được sử dụngQuốc tế (EN 13889, chúng tôi liên bang đặc điểm kỹ thuật RR-C-271 hoặc ISO 2415). Tuy nhiên, một số còng dướinhà sản xuất sử dụng tiêu chuẩn riêng của họ, với thiết kế khác nhau và kích thước của móc nối. Còng dưới tiêu chuẩn kích thướctheo EN 13889 được đưa ra trong bảng dưới đây.Hướng dẫn lưu ý:WLL xiềng của cùng một kích thước ngày varydue để sử dụng các vật liệu khác nhau strength.EN 13889, xếpcho xiềng của lớp 6, nhưng là nó cũng có thể todesign móc nối theo ví dụ EN 1677-4 (cho phép nângthành phần của lớp 8) kết hợp với các kích thước tiêu chuẩn được liệt kê ở trên. ---e-n-d---of---G-u-i-d-a-n-c-e---n-o-t-e---since vít pin móc nối không được phép (xem [8.3.2.3]), pad mắt phải được vị trí như vậy mà cóđủ sức chứa để phù hợp với móc nối với mã pin, hạt và split cotter pins. D.3 Pad mắt sức mạnh Theo [4.4.1], tối đa. cho nên nhấn mạnh tập trung tại các lỗ đinh (hình học tác dụng và căng thẳng liên hệ)dưới 2 × tối thiểu năng suất cụ thể căng thẳng, tức là 2 × Re, tại tải trọng thiết kế. Phương pháp trình bày dưới đây có thểđược sử dụng để xác định kích thước tối thiểu của một pad mắt mà đáp ứng yêu cầu này: Bảng D-1 tiêu chuẩn móc nốiTrên danh nghĩa WLL (tấn)Pin đường kính *(mm)Bên trong chiều rộng tại pin(mm)Bên trong chiều dài của Dee móc nối (mm)Bên trong chiều dài của Bow móc nối (mm)3,25 19 27 47 574,75 22 31 52 656,5 25 36 65 768.5 28 43 74 889.5 32 46,5 83 10112 35 51,5 87 10813,5 38 57 104 12617 42 60 115 13925 50 74 139 168* Theo để 8.3.2.3 Các còng dưới chân sẽ có một khoan dung của - 0 / + 3% trên đường kính. Tiêu chuẩn cho giấy chứng nhận - số 2,7-1, tháng 6 năm 2013Phụ lục D thiết kế của Pad mắt-trang 60DETNORSKEVERITAS ASNhấn mạnh tối đa điểm nóng tập trung ở các cạnh lỗ không vượt quá 2 × tái lúc tải trọng thiết kế. Tinh tế hơn phương pháp tất nhiên có thể được sử dụng nếu một thiết kế tối ưu hóa pad mắt là bắt buộc. Trong trường hợp cáctính toán phải được nộp với các tài liệu phê duyệt.Các tiêu chí sau hai nên được hoàn thành:ở đâu: Re= tối thiểu năng suất quy định sức mạnh của vật liệu mắt pad N/mm2RSL = kết quả treo lên tải trong N H = khoảng cách ngắn nhất từ Trung tâm của bolt lỗ đến cạnh của pad mắt mmDH = đường kính lỗ bolt mmt = pad mắt dày mmPhương trình 1 xác minh rằng mức độ căng thẳng ở rìa của lỗ bolt là chấp nhận được, giả sử một căng thẳngtập trung các yếu tố của 3.Phương trình 2 là công thức cho đỉnh nén căng thẳng ở dòng liên lạc giữa hai đồng tâm xi lanh củathép, với một sự khác biệt trong đường kính 6%.Nếu phi lê Hàn má tấm được sử dụng để có được độ dày mắt pad yêu cầu trong [4.4.1](clearance giữa padmắt và bên trong của còng dưới) này nên không được đưa vào tài khoản trong phương trình 1. Các tiêu chí liên hệ căng thẳng có thểđược tính bằng cách sử dụng tất cả các độ dày của pad mắt và má tấm.