STRUCTURAL CONCRETE BUILDING CODE/C

STRUCTURAL CONCRETE BUILDING CODE/COMMENTARY 318-147
CODE COMMENTARY
10.10.7 — Moment magnification procedure — Sway
Moments M1 and M2 at the ends of an individual
compression member shall be taken as
M1 = M1ns + δsM1s (10-18)
M2 = M2ns + δsM2s (10-19)
where δs is computed according to 10.10.7.3 or
10.10.7.4.
10.10.7.1 — Flexural members shall be designed for
the total magnified end moments of the compression
members at the joint.
R10.10.7 — Moment magnification procedure — Sway
The analysis described in this section deals only with plane
frames subjected to loads causing deflections in that plane.
If torsional displacements are significant, a three-dimensional
second-order analysis should be used.
10.10.7.2 — The effective length factor k shall be
determined using the values of Ec and I given in
10.10.4 and shall not be less than 1.0.
10.10.7.3 — The moment magnifier δs shall be
calculated as
(10-20)
If δs calculated by Eq. (10-20) exceeds 1.5, δs shall be
calculated using second-order elastic analysis or
10.10.7.4.
δs
1
1 – Q
= ------------- ≥ 1
R10.10.7.3 — The iterative PΔ analysis for second-order
moments can be represented by an infinite series. The solution
of this series is given by Eq. (10-20).10.35 Reference 10.43
shows that Eq. (10-20) closely predicts the second-order
moments in a sway frame until δs exceeds 1.5.
The PΔ moment diagrams for deflected columns are curved,
with Δ related to the deflected shape of the columns.
Equation (10-20) and most commercially available secondorder
frame analyses have been derived assuming that the
PΔ moments result from equal and opposite forces of PΔ/lc
applied at the bottom and top of the story. These forces give
a straight line PΔ moment diagram. The curved PΔ moment
diagrams lead to lateral displacements on the order of 15
percent larger than those from the straight line PΔ moment
diagrams. This effect can be included in Eq. (10-20) by
writing the denominator as (1 – 1.15Q) rather than (1 – Q).
The 1.15 factor has been left out of Eq. (10-20) for simplicity.
If deflections have been calculated using service loads, Q in
Eq. (10-20) should be calculated in the manner explained in
R10.10.5.
The Q factor analysis is based on deflections calculated
using the values of Ec and I from 10.10.4, which include the
equivalent of a stiffness reduction factor φK. These values of
Ec and I lead to a 20 to 25 percent overestimation of the
lateral deflections that corresponds to a stiffness reduction
factor φK between 0.80 and 0.85 on the PΔ moments. As a
result, no additional φ-factor is needed. Once the moments
R10.10.7.1 — The strength of a sway frame is governed
by the stability of the columns and by the degree of end
restraint provided by the beams in the frame. If plastic
hinges form in the restraining beam, the structure
approaches a failure mechanism and its axial load capacity
is drastically reduced. This section provides that the
designer make certain that the restraining flexural members
have the strength to resist the magnified column moments.

Kết quả (Việt) 1:

KẾT CẤU BÊ TÔNG XÂY DỰNG MÃ/BÌNH LUẬN 318-147MÃ BÌNH LUẬN10.10.7-thời điểm phóng đại thủ tục — SwayNhững khoảnh khắc M1 và M2 tại kết thúc của một cá nhânthành viên nén sẽ được dùng như làM1 = M1ns + δsM1s (10-18)M2 = M2ns + δsM2s (10-19)nơi δs được tính theo 10.10.7.3 hoặc10.10.7.4.10.10.7.1 — flexural thành viên sẽ được thiết kế choTổng số phóng đại những khoảnh khắc cuối cùng của việc nénthành viên tại các khớp.R10.10.7-Thời điểm phóng đại thủ tục — SwayPhân tích được mô tả trong phần này đề chỉ với máy baykhung chịu tải gây ra deflections trong chiếc máy bay đó.Nếu các displacements là rất lớn, một ba chiềuThứ hai để phân tích nên được sử dụng.10.10.7.2-k yếu tố hiệu quả chiều dài sẽxác định bằng cách sử dụng các giá trị của Ec và tôi đưa ra trong10.10.4 và sẽ không là ít hơn 1,0.10.10.7.3 — δs kính lúp thời điểm sẽtính toán(10-20)Nếu δs được tính toán bằng Eq. (10-20) vượt quá 1.5, δs sẽtính toán bằng cách sử dụng thứ hai để phân tích đàn hồi hoặc10.10.7.4.Δs11-Q= ------------- ≥ 1R10.10.7.3-Việc lặp đi lặp lại PΔ phân tích cho thứ hai đểnhững khoảnh khắc có thể được đại diện bởi một chuỗi vô hạn. Các giải phápcủa loạt bài này được đưa ra bởi Eq. (10-20).10.35 tham khảo 10,43cho thấy rằng Eq. (10-20) chặt chẽ dự đoán thứ hai đểnhững khoảnh khắc trong một khung sự thống trị cho đến khi δs vượt quá 1.5.Sơ đồ thời điểm PΔ cho bên cột được uốn cong,với Δ liên quan đến hình dạng bên của các cột.Phương trình (10-20) và hầu hết secondorder thương mại có sẵnKhung phân tích đã được bắt nguồn giả định rằng cácPΔ những khoảnh khắc quả từ bình đẳng và đối diện với lực lượng của PΔ/lcáp dụng tại dưới cùng và đầu của câu chuyện. Các lực lượng cung cấp chomột đường thẳng PΔ thời điểm biểu đồ. Thời điểm PΔ congSơ đồ dẫn đến bên displacements trên thứ tự của 15phần trăm lớn hơn so với những người từ thời điểm PΔ đường thẳngSơ đồ. Hiệu ứng này có thể được bao gồm trong Eq. (10-20) bởivăn bản mẫu số là (1-1.15Q) chứ không phải là (1-Q).Các yếu tố 1.15 đã được trái ra khỏi Eq. (10-20) để đơn giản.Nếu deflections đã được tính toán bằng cách sử dụng dịch vụ tải, Q trongEQ. (10-20) nên được tính theo giải thích trongR10.10.5.Phân tích yếu tố Q dựa trên deflections tínhsử dụng các giá trị của Ec và tôi từ 10.10.4, trong đó bao gồm cáctương đương một φK yếu tố giảm độ cứng. Các giá trị củaEC và tôi dẫn đến một overestimation 20-25 phần trăm của cácbên deflections tương ứng với một sự giảm độ cứngyếu tố φK giữa 0,80 và 0,85 trên những khoảnh khắc PΔ. Như mộtkết quả, không có yếu tố φ bổ sung là cần thiết. Một khi những khoảnh khắcR10.10.7.1-Sức mạnh của một khung sway được quản lýbởi sự ổn định của các cột và bởi mức độ kết thúchạn chế cung cấp bởi các dầm trong khung. Nếu nhựabản lề mẫu trong chùm điền, cấu trúcphương pháp tiếp cận một cơ chế thất bại và khả năng tải trục của nóđáng kể giảm. Phần này cung cấp mà cácnhà thiết kế làm cho chắc chắn rằng các thành viên flexural lệnhcó sức mạnh để chống lại những khoảnh khắc cột phóng đại.

Kết quả (Việt) 2:

CƠ CẤU BÊ TÔNG XÂY DỰNG LUẬT / BÌNH LUẬN 318-147
MÃ BÌNH LUẬN
10.10.7 - thủ tục Moment phóng đại - Sway
Moments M1 và M2 ở hai đầu của một cá nhân
thành viên nén sẽ được thực hiện như là
M1 = M1ns + δsM1s (10-18)
= M2 + M2ns δsM2s (10-19)
nơi δs được tính theo 10.10.7.3 hoặc
10.10.7.4.
10.10.7.1 - thành viên uốn được thiết kế cho
tổng phóng đại những khoảnh khắc cuối cùng của nén
. thành viên tại doanh
R10.10.7 - Thủ tục phóng đại Moment - Sway
Các phân tích được mô tả trong phần này chỉ giao dịch với mặt phẳng
khung chịu tải trọng gây ra dạng sóng trong máy bay.
Nếu chuyển vị xoắn là đáng kể, một ba chiều
phân tích thứ hai-thứ tự nên được sử dụng.
10.10.7.2 - Các yếu tố chiều dài k hiệu quả thì được
xác định bằng cách sử dụng các giá trị của Ec và tôi đưa ra trong
10.10.4 và không được thấp hơn 1.0.
10.10.7.3 - Các δs kính lúp thời điểm được
tính như
(10-20)
Nếu δs tính toán phương trình. (10-20) vượt 1,5, δs được
tính toán bằng cách sử dụng thứ hai để phân tích đàn hồi hoặc
10.10.7.4.
δs
1
1 - Q
= ------------- ≥ 1
R10.10.7.3 - Các phân tích PΔ lặp đi lặp lại cho bậc hai
khoảnh khắc có thể được biểu diễn bởi một chuỗi vô hạn. Các giải pháp
của loạt bài này được cho bởi phương trình. (10-20) .10.35 Reference 10.43
cho thấy phương. (10-20) dự đoán sát bậc hai
khoảnh khắc trong một khung ảnh hưởng đến δs vượt quá 1,5.
Các biểu đồ thời PΔ cho cột lệch được uốn cong,
với Δ liên quan đến hình dạng chệch hướng của các cột.
Equation (10-20) và hầu hết secondorder thương mại có sẵn
phân tích khung đã được bắt nguồn giả định rằng
những khoảnh khắc PΔ dẫn từ lực lượng bằng nhau và ngược lại của PΔ / lc
áp dụng ở phía dưới và trên của câu chuyện. Các lực lượng cung cấp cho
một dòng PΔ thời điểm sơ đồ thẳng. Những khoảnh khắc PΔ cong
sơ đồ dẫn đến chuyển vị ngang vào thứ tự của 15
phần trăm lớn hơn so với những người từ các đường thẳng PΔ thời điểm
sơ đồ. Hiệu ứng này có thể được bao gồm trong phương trình. (10-20) bằng
văn bản cho mẫu số là (1 - 1.15Q) hơn là (1 - Q).
Các yếu tố 1,15 đã được lấy ra khỏi phương trình. (10-20) cho đơn giản.
Nếu độ võng đã được tính toán bằng cách sử dụng tải dịch vụ, Q trong
Eq. (10-20) phải được tính toán theo cách giải thích trong
R10.10.5.
Các yếu tố phân tích Q được dựa trên võng tính toán
bằng cách sử dụng các giá trị của Ec và tôi từ 10.10.4, trong đó bao gồm các
tương đương với một yếu tố giảm độ cứng φK. Những giá trị của
Ec và tôi dẫn đến một đánh giá quá cao 20-25 phần trăm của
độ võng bên tương ứng với việc giảm độ cứng
φK yếu tố giữa 0,80 và 0,85 trên những khoảnh khắc PΔ. Như một
kết quả, không có φ-yếu tố bổ sung là cần thiết. Một khi những khoảnh khắc
R10.10.7.1 - Sức mạnh của một khung ảnh hưởng chi phối
bởi sự ổn định của các cột và bởi mức độ cuối
kiềm chế được cung cấp bởi các dầm trong khung. Nếu nhựa
bản lề hình thành trong chùm cấm, cấu trúc các
phương pháp tiếp cận cơ chế thất bại và khả năng chịu tải dọc trục của nó
đang giảm mạnh. Phần này quy định rằng các
nhà thiết kế chắc chắn rằng các thành viên cấm uốn
có sức mạnh để chống lại những khoảnh khắc cột phóng đại.