318-142 MANUAL OF CONCRETE PRACTICE

318-142 MANUAL OF CONCRETE PRACTICE
CODE COMMENTARY
R10.10.2 — Design may be based on a nonlinear secondorder
analysis, an elastic second-order analysis, or the
moment magnifier approach.10.31-10.33 The structure that is
analyzed should have members similar to those in the final
structure. If the members in the final structure have crosssectional
dimensions more than 10 percent different from
those assumed in the analysis, new member properties
should be computed and the analysis repeated.
10.10.2 — When slenderness effects are not
neglected as permitted by 10.10.1, the design of
compression members, restraining beams, and other
supporting members shall be based on the factored
forces and moments from a second-order analysis
satisfying 10.10.3, 10.10.4, or 10.10.5. These
members shall also satisfy 10.10.2.1 and 10.10.2.2.
The dimensions of each member cross section used in
the analysis shall be within 10 percent of the dimensions
of the members shown on the design drawings or the
analysis shall be repeated.
10.10.2.1 — Total moment including second-order
effects in compression members, restraining beams,
or other structural members shall not exceed 1.4 times
the moment due to first-order effects.
R10.10.2.1 — If the weight of a structure is high in
proportion to its lateral stiffness, excessive PΔ effects
(where secondary moments are more than 25 percent of the
primary moments) may result, which will eventually
introduce singularities into the solution to the equations of
equilibrium, indicating physical structural instability.10.34
Analytical research10.35 on reinforced concrete frames
showed that the probability of stability failure increases
rapidly when the stability index Q exceeds 0.2, which is
equivalent to a secondary-to-primary moment ratio of 1.25.
According to ASCE/SEI 7-05,10.36 the maximum value of
the stability coefficient θ, which is close to the ACI stability
coefficient Q, is 0.25. This value is equivalent to a
secondary-to-primary moment ratio of 1.33. The upper limit
of 1.4 on the secondary-to-primary moment ratio was
chosen considering the above. By providing an upper limit
on the second-order moment, it is unnecessary to retain the
stability check given in 10.13.6 of the 2005 Code.
R10.10.2.2 — The maximum moment in a compression
member may occur between its ends. While second-order
computer analysis programs may be used to evaluate magnification
of the end moments, magnification between the
ends may not be accounted for unless the member is subdivided
along its length. The magnification may be evaluated
using the procedure outlined in 10.10.6.
R10.10.3 — Nonlinear second-order analysis
The nonlinear second-order analysis procedure should have
been shown to predict ultimate loads within 15 percent of
those reported in tests of indeterminate reinforced concrete
structures. At the very least, the comparison should include
tests of columns in planar nonsway frames, sway frames,
and frames with varying column stiffnesses. To allow for
variability in the actual member properties and in the analysis,
the member properties used in analysis should be multiplied
by a stiffness reduction factor φK less than 1. The concept of
a stiffness reduction factor φK is discussed in R10.10.4. For
consistency with the second-order analysis in 10.10.4, the
stiffness reduction factor φK can be taken as 0.80.
10.10.2.2 — Second-order effects shall be considered
along the length of compression members. It shall be
permitted to account for these effects using the
moment magnification procedure outlined in 10.10.6.
10.10.3 — Nonlinear second-order analysis
Second-order analysis shall consider material
nonlinearity, member curvature and lateral drift, duration
of loads, shrinkage and creep, and interaction with the
supporting foundation. The analysis procedure shall
have been shown to result in prediction of strength in
substantial agreement with results of comprehensive
tests of columns in statically indeterminate reinforced
concrete structures.

Kết quả (Việt) 1:

318-142 HƯỚNG DẪN SỬ DỤNG CỦA THỰC HÀNH CỤ THỂMÃ BÌNH LUẬNR10.10.2-Thiết kế có thể được dựa trên một secondorder phi tuyếnphân tích, một phân tích thứ hai để đàn hồi, hoặc cácthời điểm kính lúp approach.10.31-10.33 cấu trúc làphân tích cần phải có thành viên tương tự như trong trận chung kếtcấu trúc. Nếu các thành viên trong cấu trúc cuối cùng đã crosssectionalKích thước đất nhiều hơn 10 phần trăm khác nhau từnhững giả định trong phân tích, tài sản thành viên mớinên được tính toán và phân tích lặp đi lặp lại.10.10.2-khi slenderness hiệu ứng khôngbỏ rơi như được cho phép bởi 10.10.1, thiết kế củathành viên nén, thưa dầm và kháchỗ trợ các thành viên sẽ được dựa trên các yếu tố xáclực lượng và những khoảnh khắc từ một phân tích thứ hai đểđáp ứng 10.10.3, 10.10.4, hoặc 10.10.5. Đâythành viên cũng phải đáp ứng các 10.10.2.1 và 10.10.2.2.Kích thước của mỗi thành viên qua phần được sử dụng trongCác phân tích sẽ trong vòng 10 phần trăm của các kích thướcCác thành viên được hiển thị trên các bản vẽ thiết kế hoặc cácphân tích sẽ được lặp đi lặp lại.10.10.2.1-tất cả các thời điểm bao gồm thứ hai đểhiệu ứng trong thành viên nén, lệnh cấm dầm,hoặc các thành viên khác của cấu trúc này không vượt quá 1.4 lầnthời điểm này do tác dụng thứ tự đầu tiên.R10.10.2.1 — Nếu trọng lượng của một cấu trúc cao trongtỷ lệ tới độ cứng bên của nó, quá nhiều PΔ hiệu ứng(nơi những khoảnh khắc trung học là nhiều hơn 25 phần trăm của cácchính những khoảnh khắc nhất) có thể dẫn đến, mà sẽ cuối cùnggiới thiệu singularities vào các giải pháp để các phương trình củacân bằng, cho thấy vật lý cấu trúc instability.10.34Research10.35 phân tích trên các khung bê tông cốt thépđã chỉ ra rằng khả năng ổn định thất bại tăngnhanh chóng khi chỉ số ổn định Q vượt quá 0.2, đó làtương đương với một tỷ lệ thời điểm trung tiểu học 1,25.Theo ASCE/SEI 7 05,10.36 giá trị tối đa củasự ổn định hệ số θ, gần với sự ổn định ACIHệ số Q, là 0,25. Giá trị này là tương đương với mộtTrung tiểu học thời điểm các tỷ lệ của 1.33. Giới hạn1.4 vào thời điểm trung tiểu học tỷ lệ làchọn xem xét ở trên. Bằng cách cung cấp một giới hạnngày thứ hai để thời điểm này, nó là không cần thiết để giữ lại cáckiểm tra sự ổn định được đưa ra trong 10.13.6 của mã 2005.R10.10.2.2-Thời điểm tối đa trong một nénthành viên có thể xảy ra giữa các kết thúc của nó. Trong khi thứ hai đểmáy tính phân tích chương trình có thể được sử dụng để đánh giá phóng đạitrong những khoảnh khắc cuối cùng, phóng đại giữa cáckết thúc có thể không được tính cho trừ khi các thành viên được chiadọc theo chiều dài của nó. Phóng đại có thể được đánh giásử dụng các thủ tục được nêu trong 10.10.6.R10.10.3 — Phi tuyến thứ hai để phân tíchPhi tuyến thứ hai để phân tích các thủ tục cần phải cóđược chứng minh để dự đoán cuối cùng tải trong vòng 15 phần trăm củanhững báo cáo trong bài kiểm tra của bê tông cốt thép không xác địnhcấu trúc. Ít nhất, so sánh nên bao gồmCác xét nghiệm của cột trong khung hình phẳng nonsway, sway khung,cửa sổ và khung với thay đổi cột stiffnesses. Để cho phépbiến đổi trong các thuộc tính tài khoản của thực tế và phân tích,Các thành viên thuộc tính được sử dụng trong phân tích nên được nhân rộngbởi một cứng giảm yếu tố φK ít hơn 1. Khái niệm vềmột φK yếu tố giảm độ cứng thảo luận trong R10.10.4. Chonhất quán với các phân tích thứ hai để trong 10.10.4, cácđộ cứng giảm yếu tố φK có thể được dùng như là 0,80.10.10.2.2-thứ hai để hiệu ứng sẽ được xem xétdọc theo chiều dài của thành viên nén. Nó sẽcho phép vào tài khoản cho các hiệu ứng này sử dụng cácthủ tục phóng đại thời điểm được nêu trong 10.10.6.10.10.3 — phi tuyến thứ hai để phân tíchThứ hai để phân tích sẽ xem xét vật liệunonlinearity, thành viên độ cong và trôi dạt bên, thời giantải, co rút và leo, và tương tác với cáchỗ trợ nền tảng. Các thủ tục phân tích sẽđã được chứng minh để dẫn đến các dự đoán của sức mạnh trongCác thỏa thuận đáng kể với kết quả của toàn diệnCác xét nghiệm của cột trong tĩnh không xác định tăng cườngcấu kiện bê tông.

Kết quả (Việt) 2:

318-142 TAY CÁC TÔNG THỰC HÀNH
LUẬT BÌNH LUẬN
R10.10.2 - Thiết kế có thể dựa trên một phi tuyến secondorder
phân tích, phân tích thứ hai-thứ tự đàn hồi, hoặc
thời điểm lúp approach.10.31-10.33 Các cấu trúc đó được
phân tích nên có các thành viên tương tự như trong trận chung kết
cấu. Nếu các thành viên trong cấu trúc cuối cùng có crosssectional
kích thước hơn 10 phần trăm khác nhau từ
những giả định trong phân tích, tính chất thành viên mới
nên được tính toán và phân tích lặp đi lặp lại.
10.10.2 - Khi hiệu ứng độ mảnh không
bị bỏ quên khi được cho phép bởi 10.10.1, các thiết kế của
các thành viên nén, dầm kiềm chế, và các
thành viên hỗ trợ sẽ được dựa trên các yếu tố
lực lượng và những khoảnh khắc từ một phân tích thứ hai để
đáp ứng 10.10.3, 10.10.4, hoặc 10.10.5. Các
thành viên cũng phải đáp ứng 10.10.2.1 và 10.10.2.2.
Các kích thước của mỗi phần thành viên chéo được sử dụng trong
phân tích phải nằm trong khoảng 10 phần trăm của các kích thước
của các thành viên thể hiện trên các bản vẽ thiết kế hoặc các
phân tích phải được lặp đi lặp lại.
10.10.2.1 - Tổng số thời điểm trong đó bậc hai
hiệu ứng trong các thành viên nén, kiềm chế dầm,
hoặc thành phần cấu trúc khác không được vượt quá 1,4 lần
lúc này do tác động đầu tiên theo đơn đặt hàng.
R10.10.2.1 - Nếu cân nặng của một cấu trúc cao ở
tỷ lệ độ cứng bên, tác động PΔ quá
(nơi giây phút thứ cấp là hơn 25 phần trăm của
giây phút chính) có thể dẫn, mà cuối cùng sẽ
giới thiệu đơn biệt vào các giải pháp cho phương trình
cân bằng, cho thấy cấu trúc vật lý instability.10.34
research10.35 phân tích về tăng cường khung bê tông
cho thấy rằng xác suất của sự thất bại ổn định tăng lên
nhanh chóng khi các chỉ số ổn định Q vượt quá 0,2, mà là
tương đương với một tỷ lệ thời trung học đến tiểu học là 1,25.
Theo ASCE / SEI 7-05,10.36 giá trị tối đa của
sự ổn định hệ số θ, mà là gần với ACI ổn định
hệ số Q, là 0,25. Giá trị này tương đương với một
tỷ lệ thời trung học đến tiểu học 1,33. Các giới hạn trên
1,4 trên tỷ lệ thời trung học đến tiểu học đã được
lựa chọn xem xét ở trên. Bằng cách cung cấp một giới hạn trên
về thời điểm thứ hai-thứ tự, nó là cần thiết để giữ lại
kiểm tra sự ổn định được đưa ra trong 10.13.6 của Bộ luật năm 2005.
R10.10.2.2 - Thời điểm tối đa trong một nén
thành viên có thể xảy ra giữa hai đầu của nó. Trong khi bậc hai
chương trình phân tích máy tính có thể được sử dụng để đánh giá độ phóng đại
của những khoảnh khắc cuối cùng, phóng đại giữa
hai đầu có thể không được hạch toán trừ các thành viên được chia
dọc theo chiều dài của nó. Các phóng đại có thể được đánh giá
bằng cách sử dụng thủ tục nêu trong 10.10.6.
R10.10.3 - phân tích phi tuyến bậc hai
Các thủ tục phân tích phi tuyến bậc hai nên đã
được chứng minh để dự đoán tải cuối cùng trong vòng 15 phần trăm của
những báo cáo trong các thử nghiệm bê tông cốt thép không xác định
cấu trúc. Ít nhất, sự so sánh nên bao gồm
kiểm tra các cột trong khung nonsway phẳng, ảnh hưởng khung hình,
và khung có khác nhau stiffnesses cột. Để cho phép
biến đổi trong các thuộc tính thành viên thực tế và trong phân tích,
các thuộc tính thành viên sử dụng trong phân tích nên được nhân rộng
bởi một yếu tố giảm độ cứng φK ít hơn 1. Khái niệm về
một yếu tố giảm độ cứng φK được thảo luận trong R10.10.4. Cho
phù hợp với việc phân tích thứ hai-thứ tự 10.10.4, các
yếu tố φK giảm độ cứng có thể được thực hiện như là 0,80.
10.10.2.2 - hiệu ứng thứ hai để được xem xét
theo chiều dài của các thành viên nén. Nó sẽ được
phép vào tài khoản cho các hiệu ứng bằng cách sử dụng
thủ tục thời điểm phóng đại được nêu trong 10.10.6.
10.10.3 - phân tích thứ hai để phi tuyến
phân tích thứ hai để xem xét liệu
phi tuyến, thành viên cong và trôi dạt phương, thời hạn
của tải trọng, co rút và creep, và tương tác với các
nền tảng hỗ trợ. Các thủ tục phân tích sẽ
được hiển thị để dẫn đến dự đoán của sức mạnh trong
thỏa thuận đáng kể với kết quả toàn diện
kiểm tra các cột trong gia cố tĩnh không xác định
cấu trúc bê tông.