STRUCTURAL CONCRETE BUILDING CODE/C

STRUCTURAL CONCRETE BUILDING CODE/COMMENTARY 318-129
CHAPTER 10 - FLEXURE AND AXIAL LOADS

CODE
10.1 - Scope
Provisions of Chapter 10 shall apply for design of members subject to flexure or axial loads or to
combined flexure and axial loads.
10.2 - Design assumptions
10.2.1 - Strength design of members for flexure and axial loads shall be based on assumptions given in
10.2.2 through 10.2.7, and on satisfaction of applicable conditions of equilibrium and compatibility of strains.
R10.2.1 - The strength of a member computed by the strength design method of the Code requires that two basic
conditions be satisfied: (1) static equilibrium, and (2) compatibility of strains. Equilibrium between the compressive
and tensile forces acting on the cross section at nominal strength should be satisfied. Compatibility between the
stress and strain for the concrete and the reinforcement at nominal strength conditions should also be established
within the design assumptions allowed by 10.2.

10.2.2 - Strain in reinforcement and concrete shall be assumed directly proportional to the distance from the neutral axis, except that, for deep beams as defined in 10.7.1, an analysis that considers a nonlinear distribution of strain shall be used. Alternatively, it shall be permitted to use a strut-and-tie model. See 10.7, 11.7, and Appendix A.
R10.2.2 - Many tests have confirmed that the distribution of strain is essentially linear across a reinforced concrete
cross section, even near ultimate strength.
The strain in both reinforcement and in concrete is assumed to be directly proportional to the distance from the neutral axis. This assumption is of primary importance in design for determining the strain and corresponding stress in the reinforcement.

10.2.3 - Maximum usable strain at extreme concrete compression fiber shall be assumed equal to 0.003.
R10.2.3 - The maximum concrete compressive strain at crushing of the concrete has been observed in tests of
various kinds to vary from 0.003 to higher than 0.008 under special conditions. However, the strain at which ultimate moments are developed is usually about 0.003 to 0.004 for members of normal proportions and materials.

10.2.4 - Stress in reinforcement below fy shall be taken as Es times steel strain. For strains greater than
that corresponding to fy, stress in reinforcement shall be considered independent of strain and equal to fy.
R10.2.4 - For deformed reinforcement, it is reasonably accurate to assume that the stress in reinforcement is
proportional to strain below the specified yield strength fy.
The increase in strength due to the effect of strain hardening of the reinforcement is neglected for strength computations.
In strength computations, the force developed in tensile or compressive reinforcement is computed as:
when εs < εy (yield strain)
As fs = AsEsεs
when εs ≥ εy
As fs = As fy
where εs is the value from the strain diagram at the location of the reinforcement. For design, the modulus of elasticity of steel reinforcement Es may be taken as 29,000,000 psi
(see 8.5.2).

318-130 MANUAL OF CONCRETE PRACTICE
CODE
10.2.5 - Tensile strength of concrete shall be neglected in axial and flexural calculations of reinforced
concrete, except when meeting requirements of 18.4.
R10.2.5 - The tensile strength of concrete in flexure (modulus of rupture) is a more variable property than the
compressive strength and is about 10 to 15 percent of the compressive strength. Tensile strength of concrete in flexure is neglected in strength design. For members with normal percentages of reinforcement, this assumption is in good agreement with tests. For very small percentages of reinforcement, neglect of the tensile strength at ultimate is usually correct.
The strength of concrete in tension, however, is important in cracking and deflection considerations at service loads.

10.2.6 - The relationship between concrete compressive stress distribution and concrete strain
shall be assumed to be rectangular, trapezoidal, parabolic, or any other shape that results in prediction
of strength in substantial agreement with results of comprehensive tests.
R10.2.6 - This assumption recognizes the inelastic stress distribution of concrete at high stress. As maximum stress is approached, the stress-strain relationship for concrete is not a straight line but some form of a curve (stress is not proportional to strain). The general shape of a stress-strain curve is primarily a function of concrete strength and consists of a rising curve from zero to a maximum at a compressive strain between 0.0015 and 0.002 followed by a descending curve to an ultimate strain (crushing of the concrete) from 0.003 to higher than 0.008. As discussed under R10.2.3, the Code sets the maximum usable strain at 0.003 for design.
The actual distribution of concrete compressive stress is complex and usually not known explicitly. Research has
shown that the important properties of the concrete stress distribution can be approximated closely using any one of
several different assumptions as to the form of stress distribution.
The Code permits any particular stress distribution to be assumed in design if shown to result in predictions of
ultimate strength in reasonable agreement with the results of comprehensive tests. Many stress distributions have been proposed. The three most common are the parabola, trapezoid, and rectangle.

Kết quả (Việt) 1:

KẾT CẤU BÊ TÔNG XÂY DỰNG MÃ/BÌNH LUẬN 318-129CHƯƠNG 10 - CONG VÀ TRỤC TẢIMÃ10.1 - phạm viQuy định của chương 10 sẽ áp dụng cho các thiết kế của thành viên bị cong hoặc trục tải hoặc đểkết hợp cong và trục tải.10,2 - thiết kế giả định10.2.1 - sức mạnh thiết kế của các thành viên cho cong và trục tải sẽ được dựa trên giả định được đưa ra trong10.2.2 thông qua 10.2.7, và sự hài lòng của các điều kiện áp dụng cân bằng và khả năng tương thích của chủng.R10.2.1 - sức mạnh của một thành viên tính bằng phương pháp thiết kế sức mạnh của bộ luật yêu cầu đó hai cơ bảnđiều kiện được hài lòng: (1) tĩnh cân bằng, và (2) các khả năng tương thích của chủng. Cân bằng giữa các nénvà độ bền kéo lực lượng tác động lên ngang lúc sức mạnh danh nghĩa nên được hài lòng. Khả năng tương thích giữa cácStress và căng thẳng cho bê tông và tăng cường tại điều kiện danh nghĩa sức mạnh nên cũng được thành lậptrong các giả định thiết kế cho phép 10.2.10.2.2 - căng thẳng trong tăng cường và bê tông sẽ được trực tiếp tỉ lệ thuận với khoảng cách từ trung trung lập, ngoại trừ rằng, cho sâu dầm theo quy định tại 10.7.1, một phân tích rằng sẽ xem xét một phân phối phi tuyến của căng thẳng sẽ được sử dụng. Ngoài ra, nó sẽ được phép sử dụng một mô hình chống và tie. Xem 10.7, 11.7 và phụ lục A.R10.2.2 - nhiều thử nghiệm đã xác nhận rằng việc phân phối các căng thẳng là tuyến tính cơ bản trên một bê tông cốt théptiết diện, thậm chí gần giới hạn bền.Sự căng thẳng trong cả hai tăng cường và bê tông được giả định là tỷ lệ thuận với khoảng cách từ trung trung lập. Giả định này là tầm quan trọng chính trong thiết kế để xác định sự căng thẳng và căng thẳng tương ứng trong việc tăng cường.10.2.3 - tối đa có thể sử dụng căng thẳng tại nén cực bê tông sợi sẽ được giả định bằng 0.003.R10.2.3 – tối đa biến dạng nén bê tông tại nghiền của bê tông đã được quan sát trong cuộc thử nghiệmCác loại khác nhau từ 0.003 để cao hơn 0.008 trong điều kiện đặc biệt. Tuy nhiên, sự căng thẳng mà những khoảnh khắc cuối cùng được phát triển thường là khoảng 0.003 để 0.004 cho các thành viên của tỷ lệ bình thường và vật liệu.10.2.4 - căng thẳng trong tăng cường dưới năm tài chính sẽ được thực hiện như Es lần thép căng thẳng. Cho chủng lớn hơnrằng tương ứng với năm tài chính, sự căng thẳng trong tăng cường sẽ được coi là độc lập của căng thẳng và bình đẳng cho năm tài chính.R10.2.4 - cho tăng cường bị biến dạng, nó là chính xác hợp lý để giả định rằng sự căng thẳng trong tăng cườngtỷ lệ thuận với căng thẳng bên dưới sức mạnh năng suất quy định năm tài chính.Sự gia tăng sức mạnh do ảnh hưởng của căng cứng phẩm từ thép là bỏ rơi cho sức mạnh tính toán.Ở sức mạnh tính toán, các lực lượng phát triển trong tăng cường độ bền kéo hoặc nén được tính như:Khi εs < εy (năng suất căng thẳng)Như fs = AsEsεsKhi εs ≥ εyNhư fs = như năm tài chínhnơi εs là giá trị từ biểu đồ căng thẳng tại vị trí tăng cường. Cho thiết kế, mô đun đàn hồi của thép tăng cường Es có thể được dùng như là 29,000,000 psi(xem 8.5.2).318-130 HƯỚNG DẪN SỬ DỤNG CỦA THỰC HÀNH CỤ THỂMÃ10.2.5 - sức mạnh của bê tông sẽ được bỏ qua trong trục và tăng cường các tính toán flexural củabê tông, ngoại trừ khi đáp ứng yêu cầu của 18.4.R10.2.5 - các căng sức mạnh của bê tông trong cong (mô đun vỡ) là một tài sản thay đổi nhiều hơn cáccường độ nén và là khoảng 10-15 phần trăm của cường độ nén. Sức mạnh của bê tông trong cong là bỏ rơi trong thiết kế sức mạnh. Đối với thành viên với tỷ lệ bình thường tăng cường, giả định này là trong các thỏa thuận tốt với bài kiểm tra. Đối với tỷ lệ rất nhỏ của tăng cường, bỏ bê bền lúc cuối cùng là thường chính xác.Sức mạnh của bê tông trong căng thẳng, Tuy nhiên, là quan trọng trong nứt và độ lệch cân nhắc tại dịch vụ tải.10.2.6 - mối quan hệ giữa phân phối căng thẳng khi nén bê tông và bê tông căng thẳngsẽ được giả định là hình dạng hình chữ nhật, hình thang, parabol, hoặc bất kỳ khác mà kết quả trong dự báosức mạnh đáng kể thỏa thuận với kết quả của bài kiểm tra toàn diện.R10.2.6 - giả định này nhận ra sự phân bố không dản ra căng thẳng của bê tông lúc căng thẳng cao. Khi căng thẳng tối đa tiếp cận, mối quan hệ căng thẳng căng thẳng cho bê tông không phải là một đường thẳng nhưng một số hình thức của một đường cong (căng thẳng không phải là tỷ lệ thuận với căng thẳng). Hình dạng chung của một đường cong stress căng thẳng này chủ yếu là một chức năng của cường độ bê tông và bao gồm một đường cong tăng từ số không đến tối đa là lúc một chủng nén giữa 0.0015 và 0,002 tiếp theo một đường cong giảm dần là một căng thẳng cuối cùng (nghiền của bê tông) từ 0.003 để cao hơn 0.008. Như được thảo luận dưới R10.2.3, mã bộ sự căng thẳng có thể sử dụng tối đa tại 0.003 cho thiết kế.Phân phối thực tế của sự căng thẳng khi nén bê tông là phức tạp và thường không được biết đến một cách rõ ràng. Nghiên cứu đãHiển thị rằng các tính chất quan trọng của việc phân phối cụ thể căng thẳng có thể được ước chừng chặt chẽ bằng cách sử dụng bất kỳ một trongmột số giả định khác nhau về hình thức phân phối căng thẳng.Mã cho phép bất kỳ phân phối cụ thể căng thẳng để được giả định trong thiết kế nếu Hiển thị kết quả trong các dự đoán củacuối cùng sức mạnh trong các thỏa thuận hợp lý với các kết quả thử nghiệm toàn diện. Nhiều căng thẳng phân phối đã được đề xuất. Ba phổ biến nhất là parabol, hình thang và hình chữ nhật.

Kết quả (Việt) 2:

CƠ CẤU BÊ TÔNG XÂY DỰNG LUẬT / BÌNH LUẬN 318-129
Chương 10 - uốn và TRỤC tải MÃ 10.1 - Phạm vi Các quy định của Chương 10 được áp dụng cho thiết kế của các thành viên chịu uốn hoặc tải dọc trục hoặc uốn kết hợp và tải trọng trục. 10,2 - Thiết kế giả định 10.2. 1 - thiết kế mạnh của các thành viên để uốn và trục tải phải được dựa trên những giả định được đưa ra trong 10.2.2 10.2.7 thông qua, và về sự hài lòng của các điều kiện áp dụng của trạng thái cân bằng và khả năng tương thích của các chủng. R10.2.1 - Sức mạnh của một thành viên tính bằng sức mạnh phương pháp thiết kế của Bộ luật yêu cầu có hai cơ bản điều kiện được thỏa mãn: (1) cân bằng tĩnh, và (2) tương thích của các chủng. Cân bằng giữa các nén lực lượng và độ bền kéo tác động lên mặt cắt ở cường độ danh nghĩa nên được hài lòng. Khả năng tương thích giữa các stress và căng thẳng cho bê tông và cốt ở điều kiện cường độ danh nghĩa cũng phải được thành lập trong các giả định thiết kế cho phép 10,2. 10.2.2 - Strain trong cốt thép và bê tông phải được giả định tỷ lệ thuận với khoảng cách từ trục trung tính, ngoại trừ rằng, đối với dầm sâu như quy định tại 10.7.1, một phân tích xem xét một phân phi tuyến của các chủng được sử dụng. Ngoài ra, nó được phép sử dụng một mô hình strut-and-tie. Xem 10.7, 11.7 và Phụ lục A. R10.2.2 - Nhiều thử nghiệm đã khẳng định rằng sự phân bố của các căng thẳng về cơ bản là tuyến tính trên một bê tông cốt thép . mặt cắt ngang, thậm chí gần sức mạnh cuối cùng Sự căng thẳng trong cả cốt thép và bê tông được giả định là trực tiếp tỷ lệ thuận với khoảng cách từ trục trung hòa. Giả định này là quan trọng hàng đầu trong thiết kế để xác định tương ứng với sự căng thẳng và căng thẳng trong gia cố. 10.2.3 - căng thẳng có thể sử dụng tối đa tại sợi nén cực bê tông phải được giả định bằng 0,003. R10.2.3 - Chủng nén bê tông tối đa nghiền bê tông đã được quan sát thấy trong các thử nghiệm của các loại khác nhau để thay đổi từ 0,003 đến 0,008 cao hơn trong điều kiện đặc biệt. Tuy nhiên, sự căng thẳng mà ở đó những khoảnh khắc cuối cùng được phát triển thường là khoảng 0,003-0,004 cho các thành viên về tỷ lệ và các vật liệu thông thường. 10.2.4 - Stress trong gia cố bên dưới fy được lấy làm Es lần căng thép. Đối với các chủng lớn hơn mà tương ứng với fy, căng thẳng trong gia cố được coi là độc lập của sự căng thẳng và bằng fy. R10.2.4 - Đối với cốt thép bị biến dạng, nó là hợp lý chính xác khi cho rằng những căng thẳng trong gia cố là tỷ lệ thuận với dòng dưới mức năng suất quy định . fy sức mạnh . Sự gia tăng mạnh do ảnh hưởng của căng cứng của cốt vẫn bị bỏ mặc cho sức mạnh tính toán Trong tính toán sức mạnh, động lực phát triển và củng cố độ bền kéo nén được tính là: khi εs <εy (biến dạng chảy) Như fs = AsEsεs khi εs ≥ εy Như fs = Như fy nơi εs là giá trị từ các sơ đồ biến dạng tại vị trí của cốt thép. Đối với thiết kế, mô đun đàn hồi của cốt thép Es có thể được thực hiện như là 29.000.000 psi (xem 8.5.2). 318-130 TAY CÁC TÔNG THỰC HÀNH MÃ 10.2.5 - Độ bền kéo của bê tông phải được bỏ qua trong tính toán trục và uốn cốt thép cụ thể, trừ khi yêu cầu của 18,4 họp. R10.2.5 - Độ bền kéo của bê tông trong uốn (modulus vỡ) là một tài sản biến động nhiều hơn so với cường độ nén và là khoảng 10 đến 15 phần trăm của các cường độ nén. Độ bền kéo của bê tông trong uốn bị bỏ quên trong thiết kế sức mạnh. Đối với các thành viên với tỷ lệ bình thường của cốt thép, giả định này là phù hợp tốt với các bài kiểm tra. Đối với tỷ lệ phần trăm rất nhỏ cốt thép, bỏ bê sức bền ở cuối cùng thường là đúng. Các cường độ bê tông trong căng thẳng, tuy nhiên, là rất quan trọng trong việc đàn áp và cân nhắc nâng tỷ số ở tải dịch vụ. 10.2.6 - Mối quan hệ giữa bê tông phân bố ứng suất nén và căng bê tông sẽ bị coi là hình chữ nhật, hình thang, hình parabol, hoặc bất kỳ hình dạng khác mà kết quả dự đoán của sức mạnh trong thỏa thuận đáng kể với kết quả kiểm tra toàn diện. R10.2.6 - Giả định này công nhận sự phân bố ứng suất không đàn hồi của bê tông cường độ cao. Khi căng thẳng tối đa được tiếp cận, các mối quan hệ căng thẳng căng thẳng cho bê tông không phải là một đường thẳng nhưng một số hình của một đường cong (căng thẳng không phải là tỷ lệ thuận với căng). Các hình dạng chung của một đường cong ứng suất biến dạng chủ yếu là một chức năng của cường độ bê tông và bao gồm một đường cong tăng từ zero đến tối đa tại một chủng nén giữa 0.0015 và 0.002 tiếp theo một đường cong giảm dần để một dòng cuối cùng (nghiền của bê tông) từ 0,003 đến cao hơn 0,008. Như đã thảo luận dưới R10.2.3, Bộ luật đặt ra sự căng thẳng có thể sử dụng tối đa 0.003 cho thiết kế. Sự phân bố thực tế của ứng suất nén bê tông là phức tạp và thường không được biết một cách rõ ràng. Nghiên cứu đã chỉ ra rằng những thuộc tính quan trọng của phân bố ứng suất bê tông có thể xấp xỉ chặt chẽ sử dụng bất kỳ một trong các giả định khác nhau về hình thức phân phối căng thẳng. Các luật cho phép bất kỳ phân bố ứng suất cụ thể được giả định trong thiết kế nếu thấy kết quả dự đoán của sức mạnh cuối cùng trong thỏa thuận hợp lý với kết quả kiểm tra toàn diện. Nhiều phân phối căng thẳng đã được đề xuất. Ba phổ biến nhất là parabol, hình thang, và hình chữ nhật.