In the last two decades, the imping

In the last two decades, the impinging jet technique has been become popular due to widespread cooling, heating and drying industrial application. The unique inherent characteristics of impinging jet are high local heat and mass transfer that is due to flow is directed to the target surface. The applications examples are cooling the gas turbine blades and vanes, drying papers and food products, cooling the electronic devices, quenching operation in glass industry. Also in laser or plasma cutting process, the impinging jet is used to cool down the products locally in order to avoid deformation. Figure 1 illustrates the simple schematic of round impinging jet on a target plate.


Figure 1: Schematic of a single round impinging jet path lines simulation
Despite the single impinging jet applications, in some specific purposes multiple impinging jets can be used where the target heat transfer area is large and it is needed to cover with number of jets in order to increase heat transfer coefficient. Therefore multiple impinging jets with variable setup are more efficient in local heat and mass transfer point of view in these cases due to more uniformity of heat transfer by several neighbour impingement zones in target area.
In the recent years, many attentions to the impinging jet has been paid by researchers not only because of effect of different parameters and interesting physic of impinging jet, but because of effort to validate turbulence models to predict impinging jet characteristic and complex pattern in different zones from free shear layer to near wall boundary condition.

1.1 Background

1.1.1 Single impinging jet


Common characteristic of impinging jet can be identified as three different zones; free jet, stagnation zone and wall jet region. According to Viskanta (1993) in high wall to jet distances, free jet region is divided to three zones; potential core, developing zone and fully developed zone (Figure 2).


Figure 2: The round impinging jet configuration (Picture source: Geers 2003)


In the shear layer of the jet, interaction between ambient and potential core leads to being formed of entrainment of mass, energy and momentum into the core jet (Geers 2003). The velocity of the potential core is constant and equal to the central velocity of inlet profile but by penetration of mass to the core jet, potential core region is disappeared gradually. Ashforth-Frost and Jambunathan (1996) studied the effect of the semi-confined wall and nozzle geometry on the potential core at Re = 22,500. The potential length was introduced in a distance which central velocity decreases to 95% of the inlet axial velocity. They claimed the length of potential core is greater when fully developed jet profile was used compare to flat jet, 5.8*D and 5.3*D respectively. The reason was reported due to higher shear at the edge of the flat jet which leads to penetration of shear layer to potential core sooner than fully developed jet profile. Liu, Sleiti et al. (2008) measured the distribution of jet centreline velocity by Pitot Probe and claimed that the length of the potential core is about 4 times the diameter of jet nozzle for Re = 20,000, 40,000 and 60,000.
After potential core disappeared, the axial velocity of the jet decays in the developing zone due to large penetration of the mass in strong shear layer which transfer the jet to fully developed zone. As jet approaches to the wall boundary, the axial velocity vanishes

following the reduction of radial velocity in stagnation region where static pressure is high in the geometric centre zone. The jet deflects to radial direction because of stagnation region characteristic and wall boundary condition will be thin due to high streamline curvature (HadŽIabdiĆ and HanjaliĆ 2008). At stagnation point, because of penetration of mass flow to jet, the flow is highly turbulent. After air flow escaped from effect of jet, it is joined to wall jet boundary condition and transition to turbulent flow is occurred for wall jet. The flow velocity is raised from zero at stagnation point and with further increase in radial distance, the velocity decays in radial and flow fluctuation is diminished (O’Donovan and Murray 2007).
Heat transfer at stagnation and jet deflection region is higher than wall jet region. Therefore maximum Nusselt number occurs in this region which is defined as:


(1.1)



where local heat transfer coefficient of the target plate is defined as









(1.2)

After short description of the jet structure, the different parameters will be discussed which
effect on the jet behaviour as well as heat transfer on the stagnation point and radial distance of the plate. The most effective parameters which have significant effect on impinging jet are jet to wall distance (H/D), Reynolds number (Re), jet diameter (D), jet inlet profile, confined and unconfined impinging jet and radial distance of the plate (R/D).
O’Donovan and Murray (2007) studied the mean and root-mean-square Nusselt number distribution (Nu, N ) on a plate and compared the result of the different Reynolds numbers (Re=10,000, 20,000 and 30,000) with different non-dimensionalised nozzle to impingement surface spacing (H/D=0.5, 1, 2, 4, 6, 8) for unconfined jet. A maximum Nusselt number distribution was reported at stagnation point in all measurement cases due to high instantaneous velocity and large temperature difference at the stagnation point. In this point at H/D of 0.5, it was found that pressure on the wall jet from the free jet leads to low and constant heat transfer fluctuation but at H/D of 6, shear layer was penetrated to centre of the jet. Therefore the high turbulent flow causes to high heat transfer fluctuation in stagnation point. The result shown at 2 ≤ H/D ≤ 4, N was low and by increasing the height of the nozzle and Reynolds numbers, Nu and N peak’s location is moved in positive radial direction.
Also Katti and Prabhu (2008) studied the heat transfer at stagnation point by static pressure measurement. They investigated the Nusselt number at stagnation point for different H/D (0.5 to 8) with Re =16,000 and 23,000. The maximum Nu occurred in H/D=6 in geometry centre of the plate where the initial wall temperature was considered 35°C in

the experiment and it was concluded the reason may be due to higher turbulence intensities near wall with increasing H/D.
In the study of effect of H/D on the stagnation point Nusselt number , Liu, Sleiti et al. (2008) measured maximum at about H/D=5 for Re=20,000, 40,000 and 60,000. The
reason was reported due to the length of the potential core (L=4*D) and interaction
between diminished axial jet velocity and the increasing of turbulence intensity of centreline lead to heat transfer peak at H/D ~ 5. Some other experimental and numerical studies reported that maximum Nu occurs at H/D = 6 to 7 (e.g.; Behnia, Parneix et al. (1999),Baughn and Shimizu (1989) and Martin (1977)). Also Goldstein, Behbahani et al. (1986) claimed that H/D ~ 8 is the jet distance where maximum heat transfer measured.

The velocity components study always is interesting to understand the physic of the free jet as well as wall jet flow both in axial and radial directions (perpendicular and parallel to wall respectively). O’Donovan and Murray (2007) reported that at the stagnation region, where the axial velocity is a maximum in radial distance point of view, Nu and N peak while the radial velocity is zero and is increased by following the radial distance from centreline of the jet. They have found that in low H/D, the axial velocity is more uniform by R/D

Kết quả (Việt) 1:

Trong hai thập kỷ qua, kỹ thuật máy bay phản lực impinging đã được trở thành phổ biến do phổ biến rộng rãi làm mát, sưởi ấm và sấy khô công nghiệp ứng dụng. Các đặc tính độc đáo vốn có của impinging máy bay phản lực là nhiệt độ cao của địa phương và khối lượng chuyển giao là do dòng chảy là hướng đến mục tiêu bề mặt. Ví dụ ứng dụng làm mát khí tuabin và cánh, sấy giấy tờ và các sản phẩm thực phẩm, làm mát các thiết bị điện tử, tôi hoạt động trong công nghiệp thủy tinh. Cũng trong laser hoặc quá trình cắt plasma, máy bay phản lực impinging được sử dụng để nguội xuống các sản phẩm tại địa phương để tránh biến dạng. Hình 1 Mô tả sơ đồ đơn giản của vòng impinging máy bay phản lực trên một tấm mục tiêu. Hình 1: Sơ của đĩa đơn vòng impinging máy bay phản lực kênh dòng mô phỏngMặc dù các ứng dụng máy bay phản lực impinging duy nhất, trong một số chuyên ngành máy bay phản lực impinging nhiều có thể được sử dụng nơi khu vực mục tiêu chuyển nhiệt lớn và nó cần thiết để trang trải với số lượng máy bay phản lực để tăng nhiệt chuyển hệ số. Vì vậy, nhiều máy bay phản lực impinging với biến thiết lập là hiệu quả hơn trong địa phương nhiệt và chuyển khối lượng điểm của xem trong những trường hợp do thêm tính đồng nhất của truyền nhiệt bởi một số giáp impingement khu vực trong khu vực mục tiêu.Trong những năm gần đây, nhiều sự chú ý đến máy bay phản lực impinging đã được trả tiền bởi các nhà nghiên cứu không chỉ vì ảnh hưởng của các thông số khác nhau và thú vị vật lý của impinging máy bay phản lực, nhưng vì các nỗ lực để xác nhận sự hỗn loạn mô hình để dự đoán impinging máy bay phản lực đặc trưng và các mô hình phức tạp ở các khu vực khác nhau từ miễn phí cắt lớp để gần tường ranh giới điều kiện. 1.1 bối cảnh1.1.1 đơn impinging máy bay phản lựcCác đặc trưng phổ biến của impinging máy bay phản lực có thể được xác định là ba khu vực khác nhau; máy bay phản lực miễn phí, khu vực tình trạng trì trệ và tường máy bay phản lực vùng. Theo Viskanta (1993) trong các bức tường cao để khoảng cách máy bay phản lực, miễn phí máy bay phản lực vùng được chia ba khu vực; tiềm năng cốt lõi, phát triển vùng và khu vực phát triển đầy đủ (hình 2). Hình 2: Vòng impinging máy bay phản lực cấu hình (hình ảnh nguồn: Geers 2003)Trong lớp cắt của máy bay phản lực, sự tương tác giữa môi trường xung quanh và tiềm năng cốt lõi dẫn đến được hình thành của entrainment khối lượng, năng lượng và động lượng vào trọng tâm máy bay phản lực (Geers năm 2003). Vận tốc của tiềm năng cốt lõi là liên tục và bằng vận tốc trung tâm của đầu vào hồ sơ nhưng thâm nhập của khối lượng để máy bay phản lực cốt lõi, vùng lõi tiềm năng biến mất dần dần. Ashforth-Frost và Jambunathan (1996) nghiên cứu tác dụng bán hạn chế tường và vòi phun hình học về tiềm năng cốt lõi ở lại = 22,500. Chiều dài tiềm năng đã được giới thiệu trong một khoảng cách mà vận tốc trung giảm đến 95% của vận tốc trục đầu vào. Họ tuyên bố chiều dài tiềm năng cốt lõi là lớn hơn khi phát triển đầy đủ máy bay phản lực hồ sơ đã được sử dụng so sánh với máy bay phản lực bằng phẳng, 5.8 * D và 5,3 * D tương ứng. Nguyên nhân đã được báo cáo do cao cắt ở rìa của máy bay phản lực bằng phẳng mà dẫn đến xâm nhập của cắt lớp để tiềm năng cốt lõi sớm hơn so với máy bay phản lực phát triển đầy đủ hồ sơ. Lưu, Sleiti et al. (2008) đo sự phân bố của máy bay phản lực vận tốc centreline bởi Pitot thăm dò và tuyên bố rằng chiều dài lõi tiềm năng là khoảng 4 lần đường kính của máy bay phản lực vòi phun cho tái = 20.000, 40.000 và 60.000.Sau khi tiềm năng cốt lõi biến mất, vận tốc trục của phân rã máy bay phản lực trong khu vực đang phát triển do lớn xâm nhập của các đoàn thể trong mạnh cắt lớp chuyển máy bay phản lực để hoàn toàn phát triển khu vực. Như máy bay phản lực phương pháp tiếp cận đến ranh giới tường, vận tốc trục biến mất sau việc giảm các vận tốc xuyên tâm tình trạng trì trệ vùng nơi tĩnh áp lực là cao trong vùng Trung tâm hình học. Máy bay phản lực số xuyên tâm hướng vì tình trạng trì trệ vùng đặc trưng và tường ranh giới điều kiện sẽ được mỏng do độ cong cao streamline (HadŽIabdiĆ và HanjaliĆ năm 2008). Tại thời điểm sự trì trệ, vì xâm nhập của những khối lượng dòng chảy để máy bay phản lực, dòng chảy là rất hỗn loạn. Sau khi lưu lượng khí thoát khỏi ảnh hưởng của máy bay phản lực, nó tham gia vào tường máy bay phản lực ranh giới điều kiện và quá trình chuyển đổi để dòng chảy turbulent xảy ra cho máy bay phản lực tường. Vận tốc dòng chảy được nâng lên từ số không ở tình trạng trì trệ điểm và với sự gia tăng thêm khoảng cách bố trí hình tròn, phân rã vận tốc xuyên tâm và dòng chảy biến động giảm (O'Donovan và Murray 2007).Trao đổi nhiệt tình trạng trì trệ và máy bay phản lực lệch vùng là cao hơn tường máy bay phản lực vùng. Do đó tối đa Nusselt số xảy ra trong khu vực này được định nghĩa là:(1.1) nơi địa phương nhiệt chuyển hệ số của mục tiêu được định nghĩa là (1,2) Sau khi mô tả ngắn về cấu trúc máy bay phản lực, các thông số khác nhau sẽ thảo luận màcó hiệu lực trên máy bay phản lực hành vi cũng như nhiệt chuyển trên khoảng cách điểm và bố trí hình tròn tình trạng trì trệ của mảng. Các thông số hiệu quả nhất có tác động đáng kể trên máy bay phản lực impinging là máy bay phản lực để tường khoảng cách (H/D), số Reynolds (Re), máy bay phản lực đường kính (D), máy bay phản lực đầu vào hồ sơ, hạn chế và unconfined impinging khoảng cách máy bay phản lực và xuyên tâm của mảng (R/D).O'Donovan và Murray (2007) nghiên cứu có ý nghĩa và gốc có nghĩa là vuông Nusselt số phân phối (Nu, N) trên một tấm và so sánh kết quả của những con số khác nhau của Reynolds (Re = 10, 000, 20.000 và 30.000) với phòng không khác nhau-dimensionalised vòi phun để khoảng cách bề mặt impingement (H/D = 0,5, 1, 2, 4, 6, 8) cho máy bay phản lực unconfined. Phân phối số Nusselt tối đa đã được báo cáo tại trì trệ điểm trong mọi trường hợp đo lường do tốc độ cao ngay lập tức và sự khác biệt lớn nhiệt độ tại điểm tình trạng trì trệ. Trong thời điểm này tại H/D của 0.5, nó đã được tìm thấy rằng áp lực trên máy bay phản lực tường từ máy bay phản lực miễn phí dẫn đến nhiệt thấp và liên tục chuyển biến động nhưng tại H/D / 6, cắt lớp thâm nhập vào Trung tâm của máy bay phản lực. Do đó dòng chảy turbulent cao gây ra để nhiệt độ cao chuyển biến động trong tình trạng trì trệ điểm. Kết quả hiển thị 2 ≤ H/D ≤ 4, N là thấp và bằng cách tăng chiều cao của các vòi phun và Reynolds số, vị trí Nu và N đỉnh cao là di chuyển theo hướng xuyên tâm tích cực.Cũng Katti và heo (2008) nghiên cứu truyền nhiệt tại trì trệ điểm bởi tĩnh áp đo lường. Họ nghiên cứu số Nusselt ở tình trạng trì trệ điểm để khác nhau H/D (0,5-8) với Re = 16.000 và 23.000 người. Nu tối đa xảy ra trong H/D = 6 ở trung tâm hình học của mảng nơi nhiệt độ tường ban đầu được coi là 35° C trong thử nghiệm và nó đã được kết luận lý do có thể là do cao cường độ nhiễu loạn gần tường với ngày càng tăng H/mấtTrong nghiên cứu về ảnh hưởng của H/D trì trệ điểm Nusselt số, lưu, Sleiti et al. (2008) đo vận lúc về H/D = 5 cho tái = 20, 000, 40.000 và 60.000. Cáclý do đã được báo cáo do chiều dài của các tiềm năng cốt lõi (L = 4 * D) và tương tácgiữa giảm trục máy bay phản lực vận tốc và bất ổn ngày càng tăng cường độ của centreline dẫn đến nhiệt chuyển đỉnh tại H/D ~ 5. Một số nghiên cứu thực nghiệm và số khác báo cáo rằng tối đa Nu xảy ra tại H/D = 6-7 (ví dụ; Behnia, Parneix et al. (1999), Baughn và Shimizu (1989) và Martin (1977)). Cũng Goldstein, Behbahani et al. (1986) tuyên bố rằng H/D ~ 8 là khoảng cách máy bay phản lực nơi mà truyền nhiệt tối đa đo.Nghiên cứu thành phần vận tốc luôn luôn là thú vị để hiểu vật lý của máy bay phản lực miễn phí cũng như bức tường cả hai dòng máy bay phản lực trong chỉ đường trục và xuyên tâm (vuông góc và song song với tường tương ứng). O'Donovan và Murray (2007) báo cáo rằng tại vùng trì trệ, nơi vận tốc trục là một tối đa trong khoảng cách xuyên tâm điểm của xem, Nu và N đỉnh trong khi vận tốc xuyên tâm là zero và được tăng lên bằng cách làm theo khoảng cách bố trí hình tròn từ centreline của máy bay phản lực. Họ đã tìm thấy rằng trong thấp H/D, vận tốc trục là thống nhất hơn bởi R/D < 0,5 đó cho thấy tiềm năng cốt lõi đạt đến tường ranh giới điều kiện.Họ cũng đã nghiên cứu đỉnh cao số Nusselt thứ hai ở khoảng cách bố trí hình tròn và tìm thấy nó phụ thuộc vào số lượng Reynolds và H/mất Họ tuyên bố này là do chuyển đổi sang các nhiễu loạn trong vùng tường máy bay phản lực và sự kết hợp của địa phương vận tốc và nhiễu loạn cường độ cao mà đã được xác nhận sau đó bởi Katti và heo (2008). Trong đo lường số phân phối của Nusselt, họ tìm thấy các vòi phun lớn hơn khoảng cách (H/D) tấm ảnh hưởng trên tầm quan trọng của đỉnh cao thứ hai và vị trí của nó. Trong từ khác, họ chỉ ra rằng cao nhất đỉnh cao thứ hai xảy ra tại H/D = 0,5 vì nó là cao điểm gần nhất để tình trạng trì trệ điểm đỉnh cao (R/D = 1.6) và sau đó bằng cách tăng H/D, thứ hai giảm cường độ cao điểm và đang chuyển đi trong thêm khoảng cách bố trí hình tròn.Áp lực gradient điểm của xem, lưu, Sleiti et al. (2008) báo cáo rằng sau khi gradient áp suất âm trong tường ranh giới, cao điểm này xảy ra vì quá trình chuyển đổi từ tầng ép để tình trạng hỗn loạn tồn tại do giảm dần của độ dốc áp lực dọc theo tường.Mối quan hệ giữa số Reynolds và địa phương nhiệt chuyển phân phối đã được nghiên cứu bởi một số các thử nghiệm đo lường và tính toán học. Katti và heo (2008) Hiển thị của họ tương quan tuyến tính của Reynolds và Nusselt trên tình trạng trì trệ điểm; Số Reynolds cao hơn, lớn hơn Nusselt số trong tình trạng trì trệ điểm và kết quả đã được xác minh với Lytle và Webb (1994). Hơn nữa các nhà nghiên cứu khác xác nhận số lượng và thử nghiệm Reynolds cao số đóng góp lớn hơn Nusselt số phân phối trong bố trí hình tròn khoảng cách (ví dụ; Behnia, Parneix et al. (1998), O'Donovan và Murray (2007), Behnia, Parneix et al. (1999), San và Shiao (2006)). Một khu vực rất quan trọng của mô phỏng, tình trạng trì trệ điểm dự đoán luôn luôn là thú vị để nghiên cứu. Behnia, Parneix et al. (1998) báo cáo rằng mô hình nhiễu loạn dự đoán hỗn loạn động năng tốt trong tình trạng trì trệ vùng so với hơn dự đoán kết quả của các mô hình với tầm quan trọng cao của hỗn loạn động năng tại khu vực tình trạng trì trệ.Trong nghiên cứu của các tác động đường kính ống hút, Lee, bài hát et al. (2004) thực hiện các phép đo để nghiên cứu các hiệu ứng trên máy bay phản lực đường kính trên nhiệt chuyển và dòng chất lỏng. Họ sử dụng máy bay phản lực phát triển đầy đủ hồ sơ tại

Kết quả (Việt) 2:

Trong hai thập kỷ qua, các kỹ thuật máy bay phản lực tác động đến đã trở nên phổ biến vì làm mát rộng rãi, sưởi ấm và làm khô trong công nghiệp. Các đặc tính cố hữu duy nhất của máy bay phản lực tác động đến địa phương là nhiệt độ cao và khối lượng chuyển nhượng đó là do dòng chảy được dẫn đến bề mặt mục tiêu. Các ứng dụng ví dụ được làm mát tuabin khí và cánh quạt, giấy tờ làm khô và các sản phẩm thực phẩm, làm mát các thiết bị điện tử, dập tắt hoạt động trong ngành công nghiệp thủy tinh. Cũng trong quá trình cắt laser hoặc plasma, các máy bay phản lực tác động đến được sử dụng để làm mát xuống các sản phẩm địa phương để tránh biến dạng. Hình 1 minh họa sơ đồ đơn giản của vòng tác động đến phản lực trên một tấm mục tiêu. Hình 1: Sơ đồ một vòng duy nhất tác động đến máy bay phản lực dòng con đường mô phỏng Mặc dù các ứng dụng máy bay phản lực tác động đến duy nhất, trong một số mục đích cụ thể nhiều tác động đến máy bay phản lực có thể được sử dụng khi truyền nhiệt mục tiêu diện tích lớn và nó là cần thiết để trang trải với số lượng máy bay phản lực để tăng hệ số truyền nhiệt. Do đó nhiều máy bay phản lực tác động đến với thiết lập biến hiệu quả hơn về nhiệt và truyền khối điểm địa phương xem trong những trường hợp do tính đồng nhất hơn về truyền nhiệt bởi nhiều khu xóm va chạm trong khu vực mục tiêu. Trong những năm gần đây, nhiều sự chú ý cho các máy bay phản lực tác động đến có được trả tiền bởi các nhà nghiên cứu không chỉ do ảnh hưởng của các thông số khác nhau và vật lý thú vị của tác động đến máy bay phản lực, nhưng vì nỗ lực để xác nhận mô hình bất ổn để dự đoán tác động đến đặc tính phản lực và mô hình phức tạp tại khu vực khác nhau từ lớp cắt tự do điều kiện biên bức tường gần đó. 1.1 1.1.1 Độc thân tác động đến máy bay phản lực đặc trưng thường gặp của máy bay phản lực tác động đến có thể được xác định là ba khu vực khác nhau; máy bay phản lực tự do, khu vực trì trệ và khu vực máy bay phản lực tường. Theo Viskanta (1993) trong bức tường cao với khoảng cách máy bay phản lực, máy bay phản lực khu vực miễn phí được chia cho ba khu vực; . lõi tiềm năng, phát triển vùng và khu vực phát triển đầy đủ (Hình 2) Hình 2: Vòng tác động đến cấu hình máy bay phản lực (Nguồn ảnh: Geers 2003) Trong lớp cắt của các máy bay phản lực, sự tương tác giữa môi trường xung quanh và lõi tiềm năng dẫn đến sự hình thành của cuốn theo các khối lượng, năng lượng và động lực vào các máy bay phản lực cốt lõi (Geers 2003). Vận tốc của lõi tiềm năng là không đổi và bằng với vận tốc trung tâm của hồ sơ đầu vào nhưng do sự thâm nhập của hàng loạt các máy bay phản lực cốt lõi, vùng lõi tiềm năng đang biến mất dần. Ashforth-Frost và Jambunathan (1996) nghiên cứu ảnh hưởng của bức tường và vòi phun hình học bán hạn chế trên lõi tiềm năng tại Re = 22.500. Chiều dài tiềm năng đã được giới thiệu trong một khoảng cách mà vận tốc trung ương giảm đến 95% của tốc độ đầu vào trục. Họ tuyên bố chiều dài của lõi tiềm năng lớn khi hồ sơ của máy bay phản lực phát triển đầy đủ đã được sử dụng để so sánh các máy bay phản lực phẳng, 5,8 * D và 5,3 * D tương ứng. Lý do được báo cáo do cắt cao hơn ở các cạnh của máy bay phản lực phẳng dẫn đến sự thâm nhập của các lớp cắt vào lõi tiềm năng sớm hơn hồ sơ phản lực phát triển đầy đủ. Liu, Sleiti et al. (2008) đo sự phân bố vận tốc centreline máy bay phản lực của Pitot Probe và tuyên bố rằng chiều dài của lõi tiềm năng là khoảng 4 lần đường kính của vòi phun cho Re = 20.000, 40.000 và 60.000. Sau khi lõi tiềm năng biến mất, vận tốc dọc trục của máy bay phản lực phân rã trong vùng phát triển do sự thâm nhập lớn của các đoàn thể trong lớp cắt mạnh mẽ mà chuyển máy bay phản lực để phát triển đầy đủ khu vực. Như máy bay phản lực tiếp cận đến ranh giới tường, vận tốc trục biến mất sau khi giảm vận tốc xuyên tâm trong khu vực trì trệ nơi áp suất tĩnh cao trong khu vực trung tâm hình học. Các máy bay phản lực làm lệch để hướng xuyên tâm vì điều kiện ranh giới đặc trưng và tường khu vực trì trệ sẽ được mỏng do độ cong tinh giản cao (HadŽIabdiĆ và HanjaliĆ 2008). Tại thời điểm trì trệ, vì thâm nhập của dòng chảy đại chúng để máy bay phản lực, dòng chảy là rất hỗn loạn. Sau khi luồng không khí thoát ra khỏi ảnh hưởng của máy bay phản lực, nó được tham gia vào tường điều kiện biên phản lực và chuyển tiếp đến dòng chảy hỗn loạn đang xảy ra cho máy bay phản lực tường. Vận tốc dòng chảy là huy động từ bằng không tại điểm trì trệ và tăng thêm khoảng cách bố trí hình tròn, vận tốc phân rã trong bố trí hình tròn và dao động lưu lượng được giảm đi (O'Donovan và Murray 2007). Truyền nhiệt vào tình trạng trì trệ và lệch máy bay phản lực khu vực cao hơn máy bay phản lực tường khu. Số Nusselt do đó tối đa xảy ra trong khu vực này được định nghĩa là: (1.1) trong đó hệ số truyền nhiệt cục bộ của tấm mục tiêu được xác định là (1.2) Sau khi mô tả ngắn gọn về cấu trúc máy bay phản lực, các thông số khác nhau sẽ được thảo luận trong đó ảnh hưởng đến các máy bay phản lực hành vi cũng như truyền nhiệt vào điểm tình trạng trì trệ và khoảng cách xuyên tâm của tấm. Các thông số hiệu quả nhất mà có ảnh hưởng đáng kể tác động đến máy bay phản lực là máy bay phản lực để khoảng cách tường (H / D), số Reynolds (Re), đường kính máy bay phản lực (D), hồ sơ đầu vào máy bay phản lực, giới hạn và không giới hạn máy bay phản lực tác động đến và khoảng cách xuyên tâm của các tấm ( R / D). O'Donovan và Murray (2007) đã nghiên cứu có ý nghĩa và root-mean-square phân phối số Nusselt (Nu, N) trên một tấm và so sánh kết quả của các con số khác nhau Reynolds (Re = 10.000, 20.000 và 30.000 ) với vòi phun không dimensionalised khác nhau để va chạm khoảng cách bề mặt (H / D = 0.5, 1, 2, 4, 6, 8) cho máy bay phản lực không giới hạn. Một phân bố tối đa số Nusselt đã được báo cáo tại điểm trì trệ trong tất cả các trường hợp đo vận tốc tức thời do cao và chênh lệch nhiệt độ lớn tại các điểm trì trệ. Trong thời điểm này tại H / D 0.5, nó đã được tìm thấy rằng áp lực lên các máy bay phản lực tường từ các máy bay phản lực tự do dẫn đến sự biến động truyền nhiệt thấp và không đổi nhưng tại H / D 6, lớp cắt được thâm nhập vào trung tâm của các máy bay phản lực. Vì vậy dòng chảy hỗn loạn cao gây ra biến động truyền nhiệt cao điểm tình trạng trì trệ. Kết quả hiển thị ở 2 ≤ H / D ≤ 4, N là thấp và bằng cách tăng chiều cao của các vòi phun và số Reynolds, Nu và N đỉnh cao của vị trí được di chuyển theo hướng xuyên tâm tích cực. Cũng Katti và Prabhu (2008) đã nghiên cứu sự truyền nhiệt tại điểm trì trệ bằng cách đo áp suất tĩnh. Họ kiểm tra số Nusselt tại điểm trì trệ cho nhau H / D (0,5-8) với Re = 16.000 và 23.000. Nu tối đa xảy ra trong H / D = 6 tại trung tâm hình học của tấm nơi nhiệt độ tường ban đầu đã được coi là 35 ° C trong các thử nghiệm và nó đã được kết luận nguyên nhân có thể là do cường độ bất ổn cao hơn gần bức tường với tăng H / D. Trong nghiên cứu về tác dụng của H / D trên Nusselt số điểm trì trệ, Liu, Sleiti et al. (2008) tối đa được đo vào khoảng H / D = 5 cho Re = 20.000, 40.000 và 60.000. Các lý do nào được báo cáo do chiều dài của lõi tiềm năng (L = 4 * D) và sự tương tác giữa giảm vận tốc máy bay phản lực dọc trục và tăng cường độ bất ổn của centreline dẫn để truyền nhiệt cao điểm tại H / D ~ 5. Một số khác thử nghiệm và nghiên cứu báo cáo rằng số Nu tối đa xảy ra tại H / D = 6-7 (ví dụ;. Behnia, Parneix et al (1999), Baughn và Shimizu (1989) và Martin (1977)). Cũng Goldstein, Behbahani et al. (1986) cho rằng H / D ~ 8 là khoảng cách jet nơi truyền nhiệt tối đa đo được. Các thành phần vận tốc nghiên cứu luôn luôn thú vị để hiểu được vật lý của các máy bay phản lực miễn phí cũng như máy bay phản lực tường chảy cả trục và hướng xuyên tâm (vuông góc và song song với tường tương ứng). O'Donovan và Murray (2007) cho biết tại khu vực trì trệ, nơi các vận tốc trục là một trong điểm tối đa khoảng cách xuyên tâm của xem, Nu và N đỉnh cao trong khi vận tốc xuyên tâm là số không và được tăng theo khoảng cách xuyên tâm từ centreline của các máy bay phản lực. Họ đã phát hiện ra rằng trong H thấp / D, vận tốc trục là nhiều đồng phục của R / D <0,5 trong đó cho thấy lõi tiềm năng đạt đến tường điều kiện biên. Họ cũng nghiên cứu các số đỉnh Nusselt thứ hai trong khoảng cách xuyên tâm và thấy rằng nó phụ thuộc vào số Reynolds và H / D. Họ tuyên bố đỉnh cao này là do quá trình chuyển đổi sang chảy nhiễu loạn trong khu vực máy bay phản lực tường và sự kết hợp của địa phương vận tốc cao và cường độ biến động đã được xác nhận sau đó bởi Katti và Prabhu (2008). Trong phép đo phân phối số Nusselt, họ đã tìm thấy ống hút lớn để tấm khoảng cách (H / D) tác dụng vào độ lớn của đỉnh thứ hai và vị trí của nó. Trong các từ khác, họ chỉ ra rằng đỉnh cao thứ hai xảy ra tại H / D = 0,5 vì nó là đỉnh gần nhất để trì trệ điểm cao điểm (R / D = 1,6) và sau đó bằng cách tăng H / D, giảm cường độ đỉnh cao thứ hai và được chuyển đi trong khoảng cách xuyên tâm hơn nữa. Trong áp lực điểm gradient của xem, Liu, Sleiti et al. (2008) báo cáo rằng sau khi gradient áp suất âm trong ranh giới tường, đỉnh này xảy ra bởi vì quá trình chuyển đổi từ laminar đến tình trạng hỗn loạn đang tồn tại do sự giảm sút của gradient áp lực dọc theo tường. Các mối quan hệ giữa số Reynolds và phân phối truyền nhiệt địa phương đã được nghiên cứu bởi một số phép đo thực nghiệm và nghiên cứu tính toán. Katti và Prabhu (2008) thể hiện mối tương quan tuyến tính của họ về số Reynolds và số Nusselt ở điểm trì trệ; cao hơn Reynolds Number, số Nusselt lớn hơn trong thời điểm tình trạng trì trệ và kết quả đã được kiểm chứng với những Lytle và Webb (1994). Hơn nữa các nhà nghiên cứu khác đã xác nhận bằng số và bằng thực nghiệm rằng số Reynolds cao hơn góp phần lớn Nusselt phân phối số lượng trong khoảng cách xuyên tâm (ví dụ;. Behnia, Parneix et al (1998), O'Donovan và Murray (2007), Behnia, Parneix et al (. 1999), San và Shiao (2006)). Là một khu vực quan trọng của mô phỏng, dự đoán điểm trì trệ luôn luôn thú vị để nghiên cứu. Behnia, Parneix et al. (1998) báo cáo rằng mô hình rối hỗn loạn cũng dự đoán động năng trong khu vực trì trệ so sánh với hơn dự đoán kết quả của các mô hình với cường độ cao của động năng hỗn loạn tại khu vực đình trệ. Trong nghiên cứu về tác động có đường kính vòi phun, Lee, Song et al. (2004) thực hiện các phép đo để nghiên cứu tác động vào đường kính phản lực trên truyền nhiệt và dòng chảy chất lỏng. Họ đã sử dụng phát triển đầy đủ hồ sơ của máy bay phản lực tại