al. These proportions are in line w

al. These proportions are in line with those established by ASTM C 595 for the production of portland blast-furnace slag cement. In South Africa, its use has been predominantly at 50 percent replacement of cement due to convenience in proportioning (Wood 1981).
The use of GGBF slag in alkali-activated systems where no portland cement is used has been found to provide special properties in the CSIR and several European countries ac- cording to Talling and Brandstetr (1989).
Mary (1951) described the preparation of slag cement by the Trief wet process and its use in the Bort-les-Orgues Dam. This was done after World War II when the supply of port- land cement was limited. The dam involved 660,000 m3 (863,000 yd3) of concrete. The slag was ground wet and charged into the mixer as a thick slurry.
A sample of the Trief wet process cement was obtained by the Corps of Engineers in December 1950 and tested at the Waterways Experiment Station (WES 1953). In the WES tests the behavior of the ground slag from Europe was com- pared with slag ground in the laboratory from expanded slag from Birmingham, Alabama. Each slag was activated with
1.5 percent sodium hydroxide and 1.5 percent sodium chlo- ride by weight, with generally similar results. Such systems are not in commercial use in the U.S.A.
The proportion of GGBF slag should be dictated by the purposes for which the concrete is to be used, the curing tem- perature, the grade (activity) of GGBF slag, and the portland cement or other activator. Where GGBF slags are blended with portland cement, the combination of cementitious ma- terial will result in physical properties that are characteristic of the predominant material. For example, as the percentage of GGBF slag increases, a slower rate of strength gain should be expected, particularly at early ages, unless the water con- tent is substantially reduced or accelerators are used or accel- erated curing is provided.
There appears to be an optimum blend of GGBF slag that produces the greatest strength at 28 days as tested by ASTM C 109. This optimum is usually found to be 50 percent of the total cementitious material, although this relationship varies depending on the grade of GGBF slag (Hogan and Meusel 1981, Fulton 1974). Other considerations that will determine the proportion of GGBF slag to be used will depend on the requirements for temperature rise control, time of setting and finishing, sulfate resistance, and the control of expansion due to the alkali-silica reaction. For example, where high sulfate- resistance is required, the GGBF slag content should be a minimum of 50 percent of the total cementitious material, unless previous testing with a particular GGBF slag has in- dicated that a lower percentage is adequate (Chojnacki 1981; Hogan and Meusel 1981; Fulton 1984; Lea 1971; Hooton
and Emery 1983).
The proportioning techniques for concretes incorporating GGBF slags are similar to those used in proportioning con- cretes made with portland cement or blended cements. Meth- ods for proportioning are given in ACI 211.1. However, due to the high proportions of GGBF slag commonly used, al- lowances should be made for changes in solid volume due to the difference in specific gravity of slags (2.85 to 2.94) and

Kết quả (Việt) 1:

Al. Tỷ lệ này là phù hợp với những người thành lập bởi ASTM C 595 sản xuất xi măng portland vụ nổ-lò xỉ. Tại Nam Phi, sử dụng của nó đã chủ yếu tại 50 phần trăm thay thế xi măng do thuận tiện trong proportioning (gỗ 1981).Việc sử dụng của GGBF xỉ kiềm kích hoạt hệ thống nơi mà xi măng portland không được sử dụng đã được tìm thấy để cung cấp đặc biệt tài sản tại CSIR và một số nước châu Âu ac-cording để Talling và Brandstetr (1989).Mary (1951) miêu tả việc chuẩn bị của xi măng xỉ trình ướt Trief và sử dụng của nó trong Bort-les-Orgues Dam. Điều này được thực hiện sau thế chiến II khi việc cung cấp xi măng port-đất bị hạn chế. Đập tham gia 660.000 m3 (863,000 yd3) của bê tông. Bông là đất ẩm ướt và trả vào trộn là một bùn dày.Một mẫu xi măng ướt quá trình Trief đã thu được bởi các quân đoàn kỹ sư trong tháng 12 năm 1950 và được thử nghiệm tại các tuyến đường thủy thử nghiệm trạm (WES 1953). Các bài kiểm tra WES hành vi của xỉ đất từ châu Âu vào com-pared với xỉ mặt đất trong phòng thí nghiệm từ xỉ mở rộng từ Birmingham, Alabama. Mỗi bông đã được kích hoạt với1,5 phần trăm natri hydroxit và 1,5% natri chlo-đi theo trọng lượng, với kết quả tương tự nói chung. Hệ thống như vậy là không sử dụng thương mại tại Mỹ.Tỷ lệ GGBF xỉ nên được quyết định bởi các mục đích mà cụ thể là để được sử dụng, chữa tem-perature, lớp (hoạt động) của GGBF xỉ, và xi măng portland hoặc kích hoạt khác. Nơi GGBF xỉ được pha trộn với xi măng portland, sự kết hợp của ma-terial hợp sẽ dẫn đến tính chất vật lý là các đặc tính của vật liệu chiếm ưu thế. Ví dụ, tỷ lệ phần trăm GGBF xỉ tăng, tốc độ chậm hơn đạt được sức mạnh nên được mong đợi, đặc biệt là ở giai đoạn đầu cổ, trừ khi nước con-lều là giảm đáng kể hoặc máy gia tốc được sử dụng hoặc accel - erated chữa được cung cấp.Có vẻ là một sự pha trộn tối ưu của xỉ GGBF tạo ra sức mạnh lớn nhất tại 28 ngày như được thử nghiệm bởi ASTM C 109. Tối ưu này thường được tìm thấy là 50 phần trăm của các vật liệu tổng hợp, mặc dù mối quan hệ này khác nhau tùy thuộc vào lớp GGBF xỉ (Hogan và Meusel 1981, Fulton 1974). Cân nhắc khác đó sẽ xác định tỷ lệ GGBF xỉ được sử dụng sẽ phụ thuộc vào các yêu cầu để gia tăng nhiệt độ kiểm soát, thời gian của thiết lập và hoàn thiện, sulfat sức đề kháng, và sự kiểm soát của mở rộng do phản ứng kiềm-silica. Ví dụ, trong trường hợp sức đề kháng sulfat cao là cần thiết, nội dung xỉ GGBF nên tối thiểu là 50 phần trăm của các vật liệu tổng hợp, trừ khi thử nghiệm trước đó với một bông GGBF cụ thể có ở dicated rằng một tỷ lệ phần trăm thấp hơn là đầy đủ (Chojnacki 1981; Hogan và Meusel năm 1981; Fulton năm 1984; Lea 1971; Hootonvà Emery 1983).Các kỹ thuật proportioning cho bê tông kết hợp GGBF xỉ là tương tự như được sử dụng trong proportioning côn-cretes được làm bằng xi măng portland hoặc pha trộn xi măng. Meth - ods cho proportioning được đưa ra trong ACI 211.1. Tuy nhiên, do tỷ lệ cao của GGBF xỉ thường được sử dụng, al-lowances nên được thực hiện cho những thay đổi trong lượng rắn do sự khác biệt trong tỷ trọng riêng xỉ (2,85 để 2,94) và

Kết quả (Việt) 2:

al. Các tỷ lệ này phù hợp với những điều đã được ASTM C 595 để sản xuất portland lò xi măng xỉ. Ở Nam Phi, sử dụng của nó đã được chủ yếu ở 50 phần trăm thay thế xi măng do tiện lợi trong cấp phối (Wood 1981).
Việc sử dụng GGBF xỉ trong các hệ thống kiềm kích hoạt mà không có xi măng portland được sử dụng đã được tìm thấy để cung cấp các đặc tính đặc biệt trong CSIR và một số nước châu Âu chiếm trí theo các Talling và Brandstetr (1989).
Mary (1951) mô tả việc chuẩn bị của xi măng xỉ bởi các quá trình ướt Trief và việc sử dụng nó trong các Bort-les-Orgues Dam. Điều này đã được thực hiện sau khi Thế chiến II khi nguồn cung cấp xi măng đất Port- là hạn chế. Đập liên quan đến 660.000 m3 (863.000 yd3) của bê tông. Xỉ được nghiền ướt và bị buộc tội vào máy trộn như bùn dày.
Một mẫu của Trief xi măng ướt quá trình đã thu được bằng các Corps of Engineers trong tháng 12 năm 1950 và được thử nghiệm tại Đường thủy Experiment Station (WES 1953). Trong WES kiểm tra hành vi của các xỉ mặt đất từ châu Âu đã đồng sánh với mặt đất xỉ trong phòng thí nghiệm từ xỉ mở rộng từ Birmingham, Alabama. Mỗi xỉ được kích hoạt với
1,5 phần trăm natri hydroxit và 1,5 phần trăm natri chlo- đi xe theo trọng lượng, với kết quả nói chung tương tự. Hệ thống như vậy là không sử dụng thương mại ở Mỹ
Tỷ lệ GGBF xỉ nên được quyết định bởi các mục đích mà các cụ được sử dụng, các perature chữa tem-, các lớp (hoạt động) của GGBF xỉ, và xi măng portland hay activator khác. Nơi xỉ GGBF được pha trộn với xi măng portland, sự kết hợp của xi măng terial ma- sẽ dẫn đến tính chất vật lý là các đặc tính của vật liệu chiếm ưu thế. Ví dụ, như tỷ lệ phần trăm của GGBF xỉ tăng lên, tốc độ chậm hơn của tăng sức mạnh nên được dự kiến, đặc biệt là ở lứa tuổi sớm, trừ khi các lều dựng nước là giảm đáng kể hoặc các máy gia tốc được sử dụng hay gia tốc lưu hóa erated được cung cấp.
Có vẻ là một sự pha trộn tối ưu của GGBF xỉ mà tạo sức mạnh lớn nhất trong 28 ngày như thử nghiệm bởi ASTM C 109. tối ưu này thường được tìm thấy là 50 phần trăm tổng số nguyên liệu xi măng, mặc dù mối quan hệ này khác nhau tùy thuộc vào loại GGBF xỉ (Hogan và Meusel 1981, Fulton 1974). Cân nhắc khác mà sẽ xác định tỷ trọng của GGBF xỉ được sử dụng phụ thuộc vào yêu cầu để kiểm soát nhiệt độ tăng lên, thời gian thiết lập và hoàn thiện, kháng sulfate, và kiểm soát việc mở rộng do sự phản ứng kiềm-silica. Ví dụ, nếu kháng sulfate- cao là cần thiết, nội dung GGBF xỉ phải được tối thiểu 50 phần trăm tổng số nguyên liệu xi măng, trừ khi thử nghiệm trước đó với một xỉ GGBF riêng đã trong- dicated rằng một tỷ lệ thấp hơn là đủ (Chojnacki 1981; Hogan và Meusel 1981; Fulton 1984; Lea 1971;
Hooton. Emery và 1983)
Các kỹ thuật cấp phối cho bê tông kết hợp xỉ GGBF tương tự như được sử dụng trong tỷ lệ của cretes niệm làm bằng xi măng portland hay xi măng trộn. Ods Meth- cho cấp phối được đưa ra trong ACI 211,1. Tuy nhiên, do tỷ lệ cao của GGBF xỉ thường được sử dụng, lowances al- cần thực hiện cho những thay đổi trong khối lượng chất rắn do sự khác biệt về trọng lượng riêng của xỉ (2,85-2,94) và