the resulting Al-contaminant flocs

the resulting Al-contaminant flocs (since there is a
longer distance to the surface), which enhance the
overall flotation performance.
Based on the above observations and discussion, the
up-flow electrocoagulation reactor was chosen for
further evaluation in pilot-scale experiments, whose
results can be seen elsewhere [17].
4. Conclusions
A laboratory electrocoagulation process system with a
treatment capacity of 10
2 m3 h
1 was designed, built
and its performance characterised.
1. For a current density of 20 A m
2
, apparent current
efficiencies for Al anode dissolution were greater than
unity for a three-electron oxidation process producing
Al(III) species. This was due to the applied
currents being the sum of partial currents due to
anodic oxidation and cathodic reduction of dissolved
oxygen.
2. Al cathodes also contributed to aluminium dissolution,
again due to the applied current densities being
the sum of partial current densities due to the
reduction of water and dissolved oxygen and
oxidative dissolution of Al. Hence, these effects at
anodes and cathodes resulted in the total Al(III)
dissolution in the electrocoagulation process being
significantly greater than that predicted from Faraday’s
Law for a single three-electron oxidation
process producing Al(III) species.
3. The specific electrical energy consumption (seec) of
the electrocoagulation system was about 20–
80 kWh (kg Al)
1 for current densities of 10–
60 A m
2
, essentially independent of whether monopolar
or bipolar electrodes were used.
4. Electrocoagulation performed better than conventional
coagulation with aluminium sulphate for
treating a model-coloured water, 20% more DOC
was removed for the same Al(III) dose.
5. For the lowland surface water sample, the two
processes achieved a similar performance for
DOC and UV-absorbance removal. Lowering the
water pH to 6.5 resulted in the removal of 20% and
14% more colour and UV-abs254, respectively, for
coagulation with aluminium sulphate and electrocoagulation.
6. The up-flow reactor arrangement achieved an
average of 5–8% more DOC, colour and UV254
removal than the horizontal flow reactor, with
both bipolar and monopolar electrodes. In view
of this, an up-flow reactor was chosen for further
evaluation in the subsequent pilot-scale experiments.
Acknowledgements
The authors gratefully acknowledge the funding of
this study by the Engineering and Physical Sciences
Research Council. They also thank Dr. Q. Yin,
Imperial College, for his assistance with the measurement
of current efficiencies for Al dissolution,
and N. Paige of the Royal Holloway and Bedford
New College, University of London, for her assistance
in the measurement of dissolved Al(III) concentrations.
References
[1] Marson HW. Electrolytic sewage treatment. Engineer
1965;4:591–6.
[2] Pouet MF, Persin F, Rumean M. Intensive treatment by
electrocoagulation–flotation–tangential flow microfiltration
in areas of high seasonal population. Water Sci
Technol 1992;25:247–53.
[3] Pouet MF, Grasmick A. Urban waste-water treatment by
electrocoagulation and flotation. Water Sci Technol
1995;31(3–4):275–83.
[4] Ciorba GA, Radovan C, Vlaicu I, Pitulice L. Correlation
between organic component and electrode material:
consequences on removal of surfactants from wastewater.
Electrochim Acta 2000;46(2–3):297–303.
[5] Matteson MJ, Dobson RL, Glenn RW, Kukunoor NS,
Waits WH, Clayfield EJ. Electrocoagulation and separation
of aqueous suspensions of ultrafine particles. Colloids
Surf A—Physicochem Eng Aspects 1995;104:101–9.
[6] Vik EA, Carlson DA, Eikum AS, Gjessing ET. Electrocoagulation
of potable water. Water Res 1984;18:1355–60.
[7] Mills D. A new process for electrocoagulation. J Am
Water Works Assoc 2000;92:34–43.
[8] Kovatcheva VK, Parlapanski MD. Sono-electrocoagulation
of iron hydroxides. Colloids Surf A—Physicochem
Eng Aspects 1999;149(1–3): 603–8.
[9] Chen GH, Chen XM, Yue PL. Electrocoagulation and
electroflotation of restaurant wastewater. J Environ Eng–
ASCE 2000;126(9):858–63.
[10] Jiang JQ. Study on the anodic passivation of the
electrocoagulation in water treatment process. Water
Treatment 1986;3:344–52.
[11] Jiang JQ, Graham NJD. Enhanced coagulation using Al/
Fe(III) coagulants: effect of coagulant chemistry on the
removal of colour-causing NOM. Environ Technol
1996;17:937–50.
[12] Baes Jr CF, Mesmer RE. The hydrolysis of cations. New
York: Wiley, 1976.
[13] Gijsbers HFM, Janssen LJJ. Distribution of mass-transfer
over a 0.5-m-tall hydrogen-evolving electrode. J Appl
Electrochem 1989;19:637–48.
[14] Tromans D. Oxygen solubility modeling in inorganic
solutions: concentration, temperature and pressure effects.
Hydrometallurgy 1998;50:279–96.
[15] Perrault GC. The role of hydrides in the equilibrium of
aluminium in aqueous solutions. J Electrochem Soc
1979;126:80

Kết quả (Việt) 1:

chất gây ô nhiễm Al flocs kết quả (kể từ khi có mộtkhoảng cách dài đến bề mặt), mà tăng cường cáchiệu suất tổng thể nổi.Dựa trên các quan sát ở trên và các cuộc thảo luận, cáclò phản ứng lên dòng chảy electrocoagulation đã được lựa chọn chotiếp tục đánh giá trong các thí nghiệm thí điểm quy mô, cókết quả có thể nhìn thấy ở nơi khác [17].4. kết luậnMột phòng thí nghiệm electrocoagulation quá trình hệ thống với mộtkhả năng điều trị của 10 2 m3 h 1 được thiết kế, xây dựngvà tính năng bay đặc trưng.1. đối với một mật độ hiện tại của 20 A m 2, rõ ràng hiện tạihiệu quả cho Al anode giải thể đã lớn hơnsự thống nhất cho một ba-điện tử oxy hóa quá trình sản xuấtAl(III) loài. Điều này là do các ứng dụngdòng là tổng của dòng một phần doanodic quá trình oxy hóa và giảm cathodic số giải thểoxy.2. Al cathodes cũng đã đóng góp cho nhôm tan rã,một lần nữa do mật độ hiện tại ứng dụngTổng mật độ hiện tại một phần do cácgiảm nước và hòa tan oxy vàoxy hóa giải thể của Al. Hence, những tác dụng tạithanh, que và cathodes kết quả là tất cả Al(III)giải thể trong quá trình electrocoagulation đanglớn hơn đáng kể hơn dự đoán từ của FaradayLuật cho một quá trình oxy hóa duy nhất của ba-điện tửquá trình sản xuất Al(III) loài.3. việc tiêu thụ năng lượng điện cụ thể (seec) củaHệ thống electrocoagulation là khoảng 20-80 kWh (kg Al) 1 cho mật độ hiện tại của 10-60 A m
2, essentially independent of whether monopolaror bipolar electrodes were used.4. Electrocoagulation performed better than conventionalcoagulation with aluminium sulphate fortreating a model-coloured water, 20% more DOCwas removed for the same Al(III) dose.5. For the lowland surface water sample, the twoprocesses achieved a similar performance forDOC and UV-absorbance removal. Lowering thewater pH to 6.5 resulted in the removal of 20% and14% more colour and UV-abs254, respectively, forcoagulation with aluminium sulphate and electrocoagulation.6. The up-flow reactor arrangement achieved anaverage of 5–8% more DOC, colour and UV254removal than the horizontal flow reactor, withboth bipolar and monopolar electrodes. In viewof this, an up-flow reactor was chosen for furtherevaluation in the subsequent pilot-scale experiments.AcknowledgementsThe authors gratefully acknowledge the funding ofthis study by the Engineering and Physical SciencesResearch Council. They also thank Dr. Q. Yin,Imperial College, for his assistance with the measurementof current efficiencies for Al dissolution,and N. Paige of the Royal Holloway and BedfordNew College, University of London, for her assistancein the measurement of dissolved Al(III) concentrations.References[1] Marson HW. Electrolytic sewage treatment. Engineer1965;4:591–6.[2] Pouet MF, Persin F, Rumean M. Intensive treatment byelectrocoagulation–flotation–tangential flow microfiltrationin areas of high seasonal population. Water SciTechnol 1992;25:247–53.[3] Pouet MF, Grasmick A. Urban waste-water treatment byelectrocoagulation and flotation. Water Sci Technol1995;31(3–4):275–83.[4] Ciorba GA, Radovan C, Vlaicu I, Pitulice L. Correlationbetween organic component and electrode material:consequences on removal of surfactants from wastewater.Electrochim Acta 2000;46(2–3):297–303.[5] Matteson MJ, Dobson RL, Glenn RW, Kukunoor NS,Waits WH, Clayfield EJ. Electrocoagulation and separationof aqueous suspensions of ultrafine particles. ColloidsSurf A—Physicochem Eng Aspects 1995;104:101–9.[6] Vik EA, Carlson DA, Eikum AS, Gjessing ET. Electrocoagulationof potable water. Water Res 1984;18:1355–60.[7] Mills D. A new process for electrocoagulation. J AmWater Works Assoc 2000;92:34–43.[8] Kovatcheva VK, Parlapanski MD. Sono-electrocoagulationof iron hydroxides. Colloids Surf A—PhysicochemEng Aspects 1999;149(1–3): 603–8.[9] Chen GH, Chen XM, Yue PL. Electrocoagulation andelectroflotation of restaurant wastewater. J Environ Eng–ASCE 2000;126(9):858–63.[10] Jiang JQ. Study on the anodic passivation of theelectrocoagulation in water treatment process. WaterTreatment 1986;3:344–52.[11] Jiang JQ, Graham NJD. Enhanced coagulation using Al/Fe(III) coagulants: effect of coagulant chemistry on theremoval of colour-causing NOM. Environ Technol1996;17:937–50.[12] Baes Jr CF, Mesmer tái. Sự thủy phân của cation. MớiYork: Wiley, 1976.[13] Gijsbers HFM, Janssen LJJ. Phân phối của khối lượng giao dịchtrên một 0.5 m cao phát triển hydro điện cực. J ApplElectrochem năm 1989; 19:637-48.[14] Tromans mất oxy hòa tan mô hình hóa trong vô cơgiải pháp: nồng độ, nhiệt độ và áp suất tác dụng.Hydrometallurgy năm 1998; 50:279-96.[15] Perrault GC. Vai trò của hiđrua trong trạng thái cân bằng củanhôm trong dung dịch. J Electrochem Socnăm 1979; 126:80

Kết quả (Việt) 2:

các flocs dẫn Al-chất gây ô nhiễm (kể từ khi có một
khoảng cách xa hơn bề mặt), trong đó nâng cao
hiệu suất nổi tổng thể.
Dựa trên những quan sát và thảo luận ở trên,
lên dòng điện bằng lò phản ứng đã được lựa chọn để
đánh giá thêm trong các thí nghiệm quy mô thí điểm, mà
kết quả có thể được nhìn thấy ở những nơi khác [17].
4. Kết luận
Một phòng thí nghiệm hệ thống quá trình đốt điện với
công suất xử lý của 10? 2 m3 h? 1 được thiết kế, xây dựng
và hiệu quả của nó đặc trưng.
1. Đối với một mật độ hiện tại của 20 A m?
2, rõ ràng hiện tại
hiệu quả cho Al anode giải thể còn lớn hơn
sự thống nhất cho một quá trình oxy hóa ba electron sản xuất
Al (III) loài. Điều này là do việc áp dụng
các dòng là tổng của các dòng phần do
quá trình oxy hóa anốt và catốt giảm hoà tan
oxy.
2. Al cathodes cũng góp phần nhôm giải thể,
một lần nữa do mật độ hiện hành áp dụng là
tổng của mật độ hiện nay một phần do sự
khử nước và oxy hòa tan và
oxy hóa giải của al. Do đó, các hiệu ứng ở
cực dương và cực âm dẫn đến tổng Al (III)
giải thể trong quá trình đốt điện là
lớn hơn so với dự đoán từ Faraday đáng kể
Luật cho một ba-electron oxy hóa đơn
quá trình sản xuất Al (III) loài.
3. Việc tiêu thụ năng lượng điện cụ thể (SEEC) của
hệ thống đốt điện là khoảng 20-
80 kWh (kg Al)? 1 cho mật độ hiện tại của 10-
60 A m?
2, về cơ bản độc lập cho dù đơn cực
điện cực hoặc lưỡng cực được sử dụng.
4. Đốt điện thực hiện tốt hơn so với thông thường
đông máu với nhôm sunfat cho
điều trị một mô hình màu nước, DOC hơn 20%
đã được gỡ bỏ cho cùng Al (III) liều.
5. Đối với các mẫu nước mặt đất thấp, hai
quá trình đạt được một hiệu suất tương tự cho
DOC và loại bỏ UV-hấp thụ. Giảm
pH nước đến 6,5 quả trong việc loại bỏ 20% và
hơn 14% màu sắc và UV-abs254, tương ứng, cho
đông máu với nhôm sunfat và đốt điện.
6. Việc bố trí lò phản ứng lên dòng chảy đạt được
trung bình hơn 5-8% DOC, màu sắc và UV254
loại bỏ hơn lò phản ứng dòng chảy ngang, với
cả hai điện cực lưỡng cực và đơn cực. Theo quan điểm
này, một lò phản ứng lên dòng chảy đã được lựa chọn để tiếp tục
đánh giá trong các thí nghiệm quy mô thí điểm tiếp theo.
Lời cảm ơn
Các tác giả chân thành cảm ơn sự tài trợ của
nghiên cứu này do Kỹ thuật và Khoa học Vật lý
Hội đồng nghiên cứu. Họ cũng cảm ơn bác sĩ Q. Yin,
Imperial College, để được hỗ trợ của mình với số đo
của hiệu quả hiện tại cho Al giải thể,
và N. Paige của Royal Holloway và Bedford
New College, Đại học London, để được hỗ trợ cô
trong việc đo lường hòa tan nồng độ Al (III).
Tài liệu tham khảo
[1] Marson HW. Xử lý nước thải điện phân. Kỹ sư
năm 1965; 4:. 591-6
[2] pouet MF, Persin F, Rumean M. điều trị chuyên sâu của
vi lọc dòng điện-nổi-tiếp tuyến
tại các khu vực dân cư theo mùa cao. Nước Sci
Technol 1992; 25:. 247-53
[3] pouet MF, Grasmick A. Urban xử lý nước thải bằng cách
đốt điện và tuyển nổi. Nước Sci Technol
1995; 31 (3-4): 275-83.
[4] Ciorba GA, Radovan C, Vlaicu I, Pitulice L. Sự tương quan
giữa các thành phần hữu cơ và vật liệu điện cực:
hậu quả để loại bề mặt từ nước thải.
Electrochim Acta 2000 ; 46 (2-3): 297-303.
[5] Matteson MJ, Dobson RL, Glenn RW, Kukunoor NS,
Waits WH, Clayfield EJ. Đốt điện và tách
đình chỉ dịch nước của các hạt siêu mịn. Chất keo
Surf A-Physicochem Eng khía cạnh 1995; 104:. 101-9
[6] Vik EA, Carlson DA, Eikum AS, Gjessing ET. Đốt điện
nước uống. Nước Res 1984; 18: 1355-1360.
[7] Mills D. Một tiến trình mới cho đốt điện. J Am
Water Works PGS năm 2000; 92:. 34-43
[8] Kovatcheva VK, Parlapanski MD. Sono-đốt điện
hydroxit sắt. Chất keo Surf A-Physicochem
Eng khía cạnh 1999; 149 (1-3):. 603-8
[9] Chen GH, Chen XM, Yue PL. Đốt điện và
electroflotation các nhà hàng nước thải. J vệ môi trường Eng-
ASCE 2000; 126 (9): 858-63.
[10] Giang JQ. Nghiên cứu trên thụ động hóa anốt của
đốt điện trong quá trình xử lý nước. Nước
điều trị năm 1986; 3: 344-52.
[11] Giang JQ, Graham NJD. Tăng cường sử dụng đông máu Al /
Fe (III) coagulants: ảnh hưởng của hóa chất làm đông tụ trên
loại bỏ các màu gây NOM. Environ Technol
1996; 17: 937-50.
[12] Baes Jr CF, Mesmer RE. Quá trình thủy phân của các cation. New
York: Wiley, 1976.
[13] Gijsbers HFM, Janssen LJJ. Phân bố khối lượng chuyển
qua một điện cực hydro-phát triển 0.5-m-cao. J Appl
Electrochem 1989; 19:. 637-48
[14] Tromans D. oxy hòa tan trong mẫu vô cơ
giải pháp: nồng độ, nhiệt độ và áp suất tác dụng.
Hydrometallurgy 1998; 50: 279-96.
[15] Perrault GC. Vai trò của hiđrua trong trạng thái cân bằng của
nhôm trong dung dịch nước. J Electrochem Sóc
1979; 126: 80