Figure 61. Results of DEM simulatio

Figure 61. Results of DEM simulations of push-up load
tests of soil plug.



condition of the problem, only one-fourth of the pile and the soil plug were modelled. The pile was mod- elled by rigid walls. Hence the deformation of the pile body was not taken into account in the analysis. The soil particles (clumps or spheres) were generated inside the model pile in order to create the soil plug. Then, self-weight analysis was conducted without friction between the soil and the inner pile shaft. Finally, the analysis of push-up loading was carried out by applying an upward velocity of 5 mm/s to the rigid loading plate, taking into account the friction between the soil and the inner pile shaft.
Figure 61 shows the comparisons of the results of the push-up load tests and the DEM analyses. In the DEM analyses, coefficient of friction between the
pile and the soil particle,, was set to be 0.6.
Figure 62 shows the distributions of inner shaft
resistance calculated from the DEM analyses, com- pared with the experimental results.
The results of Figures 61 and 62 may encourage the use of DEM to investigate behaviours of the pile and the ground which accompany large deformation and failure of the ground.
Figure 63 shows the distributions of mobilised coefficient of friction between the soil and the inner pile shaft calculated from the DEM analyses. Here, the mobilised coefficient of friction is defined as the ratio of shear stress (inner shaft resistance) to the radial stress acting on the inner pile shaft. The coeffi- cient of friction between the soil particle and the pile was set to be 0.6. However, the mobilised coefficient of friction ranges from 0.4 to 0.55 which are less than the coefficient of friction between the soil particle and the pile. It may be inferred from this result that rotation of the soil particles adjacent to the pile shaft, rather than slippage between the soil particles and the pile shaft, controls the inner shaft resistance.






































169




















Figure 62. Distributions of inner shaft resistance calcu- lated from the DEM analyses.



The authors are attempting DEM analyses of the penetration of an open-ended pipe pile into the ground from its surface, using analytical models as shown in Figure 64, where the pile is modelled by the rigid walls or particles to allow for the deformation of the pile.


6 BARRIERS IN APPLICATIONS OF NEW
TECHNOLOGIES TO PRACTICES

A number of new technologies and new design meth- ods have been developed in Japan, as have been mentioned so far. However, it seems that there are dif- ficulties or barriers in applying the new developments

Kết quả (Việt) 1:

Con số 61. Kết quả của DEM mô phỏng của push-up tải Các xét nghiệm của đất cắm. Các điều kiện của vấn đề, chỉ một phần tư của cọc và phần đất được mô hình. Các cọc là mod-elled bởi bức tường cứng nhắc. Do đó sự biến dạng của cơ thể đống đã không đưa vào tài khoản trong phân tích. Các hạt đất (khối hoặc lĩnh vực) đã được tạo ra bên trong đống mô hình để tạo ra các plug đất. Sau đó, tự trọng lượng phân tích được thực hiện mà không có ma sát giữa đất và bên trong đống trục. Cuối cùng, các phân tích của push-up tải được thực hiện bằng cách áp dụng một vận tốc trở lên của 5 mm/s tấm nâng cứng nhắc, tham gia vào tài khoản ma sát giữa đất và bên trong đống trục. Con số 61 cho thấy so sánh kết quả của các xét nghiệm tải push-up và phân tích DEM. Trong các phân tích DEM, Hệ số của ma sát giữa các đống và đất hạt, , đã được thiết lập để là 0,6. Con số 62 cho thấy các bản phân phối của bên trong trục kháng chiến xác định từ những phân tích DEM, com - pared với các kết quả thử nghiệm. Kết quả của con số 61 và 62 có thể khuyến khích việc sử dụng của DEM để điều tra các hành vi của các cọc và mặt đất mà đi kèm với biến dạng lớn và thất bại của mặt đất. Con số 63 cho thấy các bản phân phối của huy động việc truy của hệ số ma sát giữa đất và trục bên trong đống xác định từ những phân tích DEM. Ở đây, ma sát của hệ số mobilised được định nghĩa là tỷ lệ của ứng suất cắt (bên trong trục kháng) để sự căng thẳng xuyên tâm tác động lên bên trong đống trục. Gói coeffi ma sát giữa các hạt đất và cọc đã được thiết lập để là 0,6. Tuy nhiên, ma sát mobilised của hệ số dao động từ 0,4 đến 0,55 có ít hơn của hệ số ma sát giữa các hạt đất và cọc. Nó có thể được suy ra từ kết quả này chuyển động của các hạt đất liền kề với các đống trục, chứ không phải là trượt giữa các hạt đất và các cọc sợi, kiểm soát sức đề kháng bên trong trục. 169 Con số 62. Phân phối của bên trong trục kháng calcu-lated từ những phân tích DEM. Các tác giả đang cố DEM phân tích của sự xâm nhập của một đống mở ống xuống đất từ bề mặt của nó, bằng cách sử dụng phân tích các mô hình như minh hoạ trong hình 64, nơi cọc mô hình cứng nhắc bức tường hoặc hạt để cho phép cho sự biến dạng của các cọc. 6 RÀO CẢN TRONG CÁC ỨNG DỤNG CỦA MỚI CÔNG NGHỆ ĐỂ THỰC HÀNH Một số công nghệ mới và thiết kế mới meth - ods đã được phát triển tại Nhật bản, như đã được đề cập đến. Tuy nhiên, nó có vẻ rằng không có c-ficulties hoặc các rào cản trong việc áp dụng những phát triển mới

Kết quả (Việt) 2:

Hình 61. Kết quả mô phỏng DEM tải push-up
kiểm tra các plug đất. tình trạng của vấn đề, ​​chỉ có một phần tư của cọc và cắm đất được mô hình hóa. Các cọc được đưa vào mô hình elled bởi những bức tường cứng nhắc. Do đó sự biến dạng của cơ thể đống không được đưa vào tài khoản trong phân tích. Các hạt đất (khối hoặc lĩnh vực) đã được tạo ra bên trong đống mô hình để tạo ra các plug đất. Sau đó, phân tích tự trọng đã được thực hiện mà không có ma sát giữa đất và trục đống bên trong. Cuối cùng, phân tích push-up tải được thực hiện bằng cách áp dụng một vận tốc lên 5 mm / s đến tấm tải cứng nhắc, có tính đến ma sát giữa đất và trục đống bên trong. Hình 61 cho thấy so sánh các kết quả các bài kiểm tra tải push-up và phân tích các DEM. Trong phân tích DEM, hệ số ma sát giữa cọc và các hạt đất, , được thiết lập để được 0.6. Hình 62 cho thấy sự phân bố của trục nội kháng tính từ DEM phân tích, com- sánh với kết quả thực nghiệm. Kết quả của Hình 61 và 62 có thể khuyến khích việc sử dụng DEM để điều tra hành vi của cọc và mặt đất đi kèm với biến dạng lớn và thất bại của mặt đất. Hình 63 cho thấy sự phân bố của hệ số huy động của ma sát giữa đất và cọc trục bên trong tính từ phân tích DEM. Ở đây, hệ số huy động của ma sát được định nghĩa là tỷ lệ ứng suất cắt (kháng trục bên trong) để sự căng thẳng xuyên tâm tác động lên trục đống bên trong. Các hụt hệ số của ma sát giữa các hạt đất và cọc được thiết lập để được 0,6. Tuy nhiên, hệ số huy động của ma sát trong khoảng 0,4-0,55 là ít hơn so với hệ số ma sát giữa các hạt đất và cọc. Nó có thể được suy ra từ kết quả này mà quay của các hạt đất tiếp giáp với trục cọc, chứ không phải trượt giữa các hạt đất và trục cọc, kiểm soát kháng trục bên trong. 169 Hình 62. Phân phối kháng trục bên trong đã tính lated từ DEM phân tích. Các tác giả đang cố gắng phân tích DEM của sự xâm nhập của một đống ống mở vào mặt đất từ bề mặt của nó, sử dụng mô hình phân tích như thể hiện trong hình 64, nơi mà các cọc được mô hình hóa bởi những bức tường cứng nhắc hoặc hạt để cho phép sự biến dạng của cọc. 6 RÀO CẢN TRÊN ỨNG DỤNG MỚI CÔNG NGHỆ ĐỂ THỰC HÀNH Một số công nghệ mới và thiết kế mới meth- ods đã được phát triển ở Nhật Bản, như đã được đề cập đến nay. Tuy nhiên, có vẻ như rằng có ficulties nhau hoặc các rào cản trong việc áp dụng những phát triển mới