2005) and changing the final efflue

2005) and changing the final effluent style from draining mode into submerged or semi-submerged flow mode.
3.2. Effect of shock loadings and the treatment stability
Fig. 6 showed the performance of the apparatus in phase 3 under shock loading for 3 h in a 24-h cycle.
The results showed that the final MSL effluent TP and COD kept below 0.8mgL−1 and 40mgL−1, respectively, despite the sudden

increase of the influent loading rate, though the mid IZTF effluent showed more remarkable increase. As for the ammonium, the result was the same except that the mid IZTF effluent ammonium concentration fluctuated much greater. As for the nitrate, the concentration showed a sudden drop when the HLR was adjusted to 1600Lm−2 d−1 but that went up again as the HLR was set back

again to about 440Lm−2 d−1. The nitrate increased slowly as time

went on and that was considered to be the combined effects of both the nitrification and denitrification in the biofilter.
It was found in phase 3 that the former IZTF effluent ammonium concentration nearly doubled that in phase 2 when the HLR were similar, which may because the adsorbed ammonium tended to get desorbed back into the effluent after the shock loading. But we were still confident in the two-stage apparatus of controlling the effluent ammonium concentration because the MSL as the second stage showed good performance in nitrification and ammonium adsorption. Before the loading rate increased, the ammonium concentration of the IZTF effluent kept low, leaving the zeolite in the MSL system abundant in adsorption sites. When the shock load occurred, the ammonium concentration of the IZTF effluent increased to some extend separately, but could be trapped in the lower MSL system, ensuring that the final effluent ammonium concentration be not too high. However, the TN removal rate was only about 50%, indicating that the denitrification rate was always limited in the apparatus.
Through out the study, no ponding, clogging or channeling happened during the operation of the apparatus. The distribution of wastewater to the MSL was much more homogeneous than directly pouring. The majority of the pollutants were consumed by the upper IZTF stage which was packed with coarse filler, which assured the steady performance of the lower MSL stage. The structure showed great stability in performance even when shock loadings occurred.
3.3. Schematic pollutant removal mechanisms
According to the results and discussion above, the supposed removal mechanism of various pollutants might be described as in Fig. 7 (Luanmanee et al., 2001).
4. Conclusions
A novel two-stage system consisting of a trickling filter packed with coarse zeolite and a multi-soil-layering bioreactor was developed aiming at decentralized wastewater treatment. The highlights of the results and conclusions include:
(1) Thin iron scraps layers paved in the trickling filter enhanced the TP removal remarkably due to the aerobic conditions, the partial high Fe:P ratio and the evener hydraulic conditions of the structure, and chemical precipitation was found to be the major reason for TP removal rather than the microorganism activities. The effluent TP kept lower than 0.5mgL−1 with a
consistent average removal rate of 94.8%.
(2) Trickling filter packed with coarse zeolite and the intermittent wastewater feeding ensured that the oxygen supplement was not short, making the facility a good nitrifying reactor. The technology was librated from artificial aeration and the effluent ammonium kept at a low level of approximately 5mgL−1.

(3) The MSL did not show a satisfactory denitrification efficiency, which might be attributed to a scarcity of the carbon source and the coarse filter media that caused the HRT to be too short. Low loading rate often resulted in a significant increase in effluent nitrate due to the movement of the ammonium adsorption equilibrium and the robust nitrifying process. The best TN removal rate reached 61.5% with the corresponding mass removal rate of 30.8gNm−2 d−1 under the HLR of approx-
imately 920Lm−2 d−1.

(4) Coarse filter media in the first stage inhibits clogging of the latter infiltration stage, which reduced the management demand again and made the facility appeal to the decentralized sewage treatment. The two-stage structure ensured the stability of the final effluent quality even under hydraulic shock loadings.

Kết quả (Việt) 1:

năm 2005) và thay đổi phong cách thải cuối cùng từ thoát chế độ chế độ dòng chảy ngầm hoặc bán chìm.3.2. ảnh hưởng của sốc khi và sự ổn định điều trịHình 6 cho thấy hiệu suất của các cơ quan trong giai đoạn 3 đang sốc tải cho 3 h trong một chu kỳ 24-h.Kết quả cho thấy rằng cuối cùng MSL thải TP và COD giữ dưới 0.8mgL−1 và 40mgL−1, tương ứng, mặc dù các đột ngột tăng tốc độ tải influent, mặc dù IZTF giữa nước thải cho thấy sự gia tăng đáng chú ý hơn. Đối với amoni, kết quả đã là cùng một ngoại trừ rằng tập trung giữa thải amoni IZTF fluctuated lớn hơn nhiều. Như cho nitrat, nồng độ đã cho thấy một thả bất ngờ khi HLR được điều chỉnh để 1600Lm−2 d−1 mà đi lên một lần nữa như HLR đã được thiết lập trở lại một lần nữa đến về 440Lm−2 d−1. Nitrat tăng chậm như thời gian đã đi vào và đó được coi là những ảnh hưởng kết hợp của nitrat hóa và dùng trong biofilter.Nó được tìm thấy trong giai đoạn 3 mà tập trung cũ thải amoni IZTF gần như tăng gấp đôi mà trong giai đoạn 2 khi HLR được tương tự, mà có thể bởi vì amoni adsorbed có xu hướng để có được desorbed trở lại vào nước thải sau khi nạp sốc. Nhưng chúng tôi vẫn tự tin trong bộ máy hai giai đoạn của việc kiểm soát tập trung thải amoni vì MSL là giai đoạn thứ hai cho thấy hiệu suất tốt tại nitrat hóa và amoni hấp phụ. Trước khi tốc độ tải tăng lên, amoni nồng độ của nước thải IZTF giữ thấp, để lại zeolite trong hệ thống mặt nước biển phong phú trong các trang web hấp phụ. Khi tải sốc xảy ra, amoni nồng độ của nước thải IZTF tăng lên một số mở rộng một cách riêng biệt, nhưng có thể được bị mắc kẹt trong hệ thống mặt nước biển thấp, đảm bảo rằng kết amoni thải tập trung được không quá cao. Tuy nhiên, tốc độ cắt bỏ TN chỉ là khoảng 50%, chỉ ra rằng tỷ lệ dùng luôn luôn bị hạn chế trong bộ máy.Thông qua ra nghiên cứu, không có ponding, tắc nghẽn hoặc channeling xảy ra trong quá trình hoạt động của các cơ quan. Sự phân bố của các nước thải cho mặt nước biển là đồng nhất hơn so với trực tiếp đổ. Phần lớn các chất ô nhiễm đã được tiêu thụ bởi IZTF trên sân khấu mà đã được đóng gói với chất độn thô, đảm bảo hiệu suất ổn định của giai đoạn mặt nước biển thấp hơn. Cấu trúc cho thấy tuyệt vời ổn định trong hoạt động ngay cả khi sốc khi xảy ra.3.3. sơ chất ô nhiễm loại bỏ cơ chếTheo kết quả và thảo luận ở trên, cơ chế phải loại bỏ các chất ô nhiễm khác nhau có thể được mô tả như trong hình 7 (Luanmanee và ctv., 2001).4. kết luậnMột hệ thống hai giai đoạn tiểu thuyết bao gồm một bộ lọc trickling đóng gói với zeolite thô và một đa soil lớp bioreactor được phát triển nhằm thải phân cấp. Những điểm nổi bật của các kết quả và kết luận bao gồm:(1) mỏng sắt phế liệu lớp lát bằng các trickling bộ lọc nâng cao việc loại bỏ TP đáng kể do các điều kiện hiếu khí, tỷ lệ một phần Fe cao: P và điều kiện thủy lực evener của cấu trúc và hóa học mưa được tìm thấy là lý do chính cho loại bỏ TP chứ không phải là hoạt động vi sinh vật. Nước thải TP giữ thấp hơn 0.5mgL−1 với một tốc độ cắt bỏ trung bình phù hợp 94,8%.(2) bộ lọc trickling đóng gói với các thô zeolite và đầm nước thải cho ăn đảm bảo rằng bổ sung oxy là không ngắn, làm cho các thiết bị một lò phản ứng nitrifying tốt. Công nghệ là librated từ thoáng nhân tạo và thải amoni giữ ở mức thấp của khoảng 5mgL−1. (3) mặt nước biển không cho thấy một hiệu quả đạt yêu cầu dùng, có thể được quy cho một sự khan hiếm nguồn cacbon và các phương tiện truyền thông bộ lọc thô mà gây ra HRT là quá ngắn. Tải trọng thấp tỷ lệ thường dẫn đến một sự gia tăng đáng kể trong thải nitrat do sự chuyển động của amoni hấp phụ cân bằng và quá trình nitrifying mạnh mẽ. Tốc độ cắt bỏ TN tốt nhất đạt 61.5% với tốc độ cắt bỏ khối lượng tương ứng của 30.8gNm−2 d−1 theo HLR của khoảng- imately 920Lm−2 d−1. (4) phương tiện truyền thông bộ lọc thô trong giai đoạn đầu tiên ức chế làm tắc nghẽn của giai đoạn sau xâm nhập, mà giảm nhu cầu quản lý một lần nữa và kháng cáo cơ sở cho điều trị nước thải phân cấp. Cấu trúc hai giai đoạn đảm bảo sự ổn định của chất thải cuối cùng thậm chí dưới sốc thủy lực.

Kết quả (Việt) 2:

2005) và thay đổi phong cách thải thức từ thoát chế độ vào ngập nước, chế độ dòng chảy bán ngập nước.
3.2. Ảnh hưởng của tải trọng sốc và sự ổn định xử lý
hình. 6 đã cho thấy hiệu quả hoạt động của bộ máy trong giai đoạn 3 dưới sốc tải cho 3 h trong một chu kỳ 24 giờ.
Kết quả cho thấy MTL TP thải cuối cùng và COD giữ dưới 0.8mgL-1 và 40mgL-1, tương ứng, bất chấp những bất ngờ tăng tốc độ tải chảy đến, mặc dù các IZTF thải giữa cho thấy sự gia tăng đáng chú ý hơn. Đối với amoni, kết quả là như nhau ngoại trừ rằng nồng độ amoni IZTF thải giữa dao động lớn hơn nhiều. Đối với các nitrate, nồng độ cho thấy sự sụt giảm đột ngột khi HLR đã được điều chỉnh để 1600Lm-2 d-1 nhưng mà đi lên một lần nữa như HLR được thiết lập trở lại một lần nữa để về 440Lm-2 d-1. Các nitrat tăng dần theo thời gian đã đi vào và được coi là ảnh hưởng kết hợp của cả hai quá trình nitrat hóa và khử nitơ trong lọc sinh học. Nó được tìm thấy ở giai đoạn 3 có nồng độ amoni IZTF thải cựu gần gấp đôi trong giai đoạn 2 khi HLR là tương tự, có thể vì hấp phụ amoni có xu hướng để có được desorbed trở thành nước thải sau khi tải sốc. Nhưng chúng ta vẫn còn tin tưởng trong bộ máy hai giai đoạn của việc kiểm soát nồng độ amoni thải vì MSL là giai đoạn thứ hai cho thấy hiệu suất tốt trong quá trình nitrat hóa và amoni hấp phụ. Trước khi tải trọng tăng lên, nồng độ amoni trong nước thải IZTF giữ ở mức thấp, để lại các zeolite trong hệ thống MSL phong phú trong các trang web hấp phụ. Khi tải trọng sốc xảy ra, nồng độ amoni trong nước thải IZTF tăng một số mở rộng một cách riêng biệt, nhưng vẫn có thể bị mắc kẹt trong hệ thống MSL thấp hơn, đảm bảo nồng độ amoni thải thức là không quá cao. Tuy nhiên, tỷ lệ loại bỏ TN cũng chỉ khoảng 50%, cho thấy rằng tỷ lệ khử được luôn bị hạn chế trong bộ máy. Thông qua hiện nghiên cứu, không đọng nước, làm tắc nghẽn hoặc channeling đã xảy ra trong quá trình hoạt động của bộ máy. Sự phân bố của nước thải để MTL đã được nhiều hơn đồng nhất hơn so với trực tiếp đổ. Phần lớn các chất gây ô nhiễm đã được tiêu thụ bởi các giai đoạn IZTF trên được đóng gói với chất độn thô, trong đó đảm bảo sự hoạt động ổn định trong những giai đoạn MSL thấp hơn. Các cấu trúc cho thấy sự ổn định tuyệt vời trong hoạt động ngay cả khi tải trọng sốc xảy ra. 3.3. Cơ chế loại bỏ chất gây ô nhiễm Schematic Theo kết quả và thảo luận ở trên, các cơ chế loại bỏ giả định của các chất ô nhiễm khác nhau có thể được mô tả như trong hình. 7 (Luanmanee et al., 2001). 4. Kết luận Một cuốn tiểu thuyết hệ thống hai giai đoạn bao gồm một bộ lọc nhỏ giọt đóng gói với zeolite thô và một bioreactor đa-đất-layering được phát triển nhằm xử lý nước thải phi tập trung. Các điểm nổi bật của kết quả và kết luận bao gồm: (1) sắt mỏng phế liệu lớp lót trong các bộ lọc nhỏ giọt tăng cường việc loại bỏ TP đáng kể do các điều kiện hiếu khí, các cao Fe một phần: P và evener điều kiện thủy lực của kết cấu, và hóa học lượng mưa được tìm thấy là những lý do chính cho việc loại bỏ TP chứ không phải là các hoạt động vi sinh vật. TP thải giữ thấp hơn 0.5mgL-1 với một tốc độ cắt bỏ trung bình phù hợp 94,8%. (2) Trickling lọc đóng gói với zeolite thô và thức ăn lý nước thải liên tục đảm bảo rằng việc bổ sung oxy là không ngắn, làm cơ sở một lò phản ứng nitrat hóa tốt . Công nghệ này đã được librated từ thông khí nhân tạo và amoni nước thải được giữ ở mức thấp khoảng 5mgL-1. (3) Các MSL không cho thấy một hiệu quả khử nitơ thỏa đáng, mà có thể được quy cho một sự khan hiếm của nguồn carbon và bộ lọc thô phương tiện truyền thông đã gây ra HRT là quá ngắn. Tải trọng thấp thường dẫn đến một sự gia tăng đáng kể trong nitrate thải do sự chuyển động của các trạng thái cân bằng hấp phụ amoni và quá trình nitrat hóa mạnh mẽ. Tỷ lệ loại bỏ TN tốt nhất đạt 61,5% với tốc độ cắt bỏ khối lượng tương ứng của 30.8gNm-2 d-1 với các HLR của xỉ imately 920Lm-2 d-1. (4) phương tiện truyền thông bộ lọc thô trong giai đoạn đầu tiên ức chế sự tắc nghẽn của giai đoạn xâm nhập sau này, trong đó giảm nhu cầu quản lý một lần nữa và đã kháng cáo cơ sở cho việc xử lý nước thải phi tập trung. Các cấu trúc hai giai đoạn đảm bảo sự ổn định của chất lượng nước thải thức ngay cả dưới tải trọng sốc thủy lực.