Figure 4 shows the correlation betw

Figure 4 shows the correlation between the slope of the
pressure rise, the size of the manifold and the resulting
amount of mass flow accumulated within the manifold. It
is obvious that with increasing rate of pressure rise and
growing size of the volume the amount of gas
accumulated within the manifold also rises.
Licensed to National Taipei University of Technology
Licensed from the SAE Digital Library Copyright 2008 SAE International
E-mailing, copying and internet posting are prohibited
Downloaded Tuesday, December 09, 2008 3:54:15 AM
Author:Gilligan-SID:12381-GUID:14691496-140.124.35.226
0
0.002
0.004
0.006
0.008
0.01
0
1
2
3
4
5
−50
0
50
100
150
200
Volume (V
x
) [m3]
Pressure Rise Rate(delta p/delta t) [Pa/s]
Accumulated Mass Flow (delta m/delta t) [kg/h]
Figure 4: Correlation of pressure rise rate, volume size and
accumulated mass flow
For calculating the mass accumulation rate not only the
size of the volume and the pressure rise rate have an
influence but also the rise rate of the temperature within
the manifold (Equation 2). Figure 5 shows the function
for synthetically created data and for measured data of
volume V2s acquired during sudden variation of engine
load at constant engine speed. The graph shows that
with rising temperature slope the amount of gas filling
the manifold will decrease at a constant slope of
pressure rise.
150 100 50 0 0 1 2 3 4 5
200
−50
0
50
100
150
200
Temperature Rise Rate (delta T/delta t) [°K/s] Pressure Rise Rate (delta p/delta t) [Pa/s]
Accumulated Mass Flow (delta m/delta t) [kg/h]
V
syn
= 10 Liters
R = 287 J/kgK
p1
syn
= 101300 Pa
T1
syn
= 293 K
Real Data for a Sudden Variation
of Engine Load at Constant
Engine Speed (n
Engine = 2000 1/min)
Figure 5: Correlation of pressure rise rate, temperature rise rate and
accumulated mass flow
DETERMINATION OF MANIFOLD VOLUME
To show the problems that come along with using the
ideal gas equation to account for filling and emptying of
the manifolds of a turbocharged engine, Figure 6 is
presented. Here, the effect of miscalculating the size of
a manifold is demonstrated.
The x-axis shows the ratio of accumulated mass flow
relative to intake flows. The y-axis represents the ratio of
the miscalculated volume size relative to the true size of
the volume and the z-axis shows the resulting
miscalculated exhaust mass flow ratio relative to the true
exhaust mass flow.
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
1
1.2
1.4
1.6
1.8
02
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
delta m
x
/ Air+Fuel Flow
V
x
´/ V
x
Exhaust Mass Flow´/ Exhaust Mass Flow
Exhaust Mass Flow´/ Exhaust Mass Flow = 0.97
Figure 6: Effect of miscalculating the size of the considered manifold
The plane cutting the graph marks the area where the
error in calculated exhaust flow reaches a value of 3%.
Figure 6 shows that with an increasing ratio of
accumulated mass flow relative to intake flows the
influence of miscalculated volume size on exhaust flow
rises disproportionately, so that for example a
miscalculated manifold size of 10% causes an error in
exhaust mass flow calculation of 3% at a ratio of 20% for
accumulated mass flow relative to air plus fuel flow. This
effect shows the necessity of a defined accuracy when
manifold size is determined.
INFLUENCE OF PRESSURE AND
TEMPERATURE MEASUREMENT
When using equations (1) to (3) for calculating exhaust
flow it is obvious that accuracy and response time of the
applied sensors is an important issue. The measuring
range and accuracy of the sensors are presented in the
appendix. Except for the HWA no data concerning the
response time of the sensors were available. While
response time of standard pressure transducers was
considered to be sufficiently small, the thermal inertia of
standard thermocouple sensors was expected to cause
errors too large for the intended accuracy of the model.
Therefore 0.1 mm stainless steel sheathless type K
thermocouples were applied to keep thermal inertia
effects small. Figure 7 shows the influence of thermal
inertia effects on calculated exhaust flow using 1.5 mm
sheath thermocouples and 0.1 mm sheathless
thermocouples. The test performed in Figure 7 was a
sudden increase and decrease of engine load. The
engine used for this test was the 2.2L passenger car
diesel engine mentioned above. Comparison of the two
signals shows that the exhaust flow signal calculated by
the model with sheath thermocouples is too low when
load is increased and too high when load is decreased.
This is because accumulated mass flow is calculated too
high when temperature is measured too low at a rising
pressure rise rate and vice versa.

Kết quả (Việt) 1:

Hình 4 cho thấy sự tương quan giữa độ dốc của cácgia tăng áp lực, kích thước của đa tạp và các kết quảsố lượng khối lượng dòng chảy tích lũy trong đa tạp. Nórõ ràng rằng với sự gia tăng tỷ lệ gia tăng áp lực vàtăng kích thước của khối lượng khí đốttích lũy trong đa tạp cũng tăng lên.Được cấp phép để đại học công nghệ quốc gia Đài BắcĐược cấp phép từ quốc tế 2008 SAE bản quyền SAE thư viện sốThư điện tử, sao chép và gửi bài internet đều bị CấmTải về thứ ba, tháng mười hai 9, 2008 3:54:15 trênTác giả: Gilligan-SID: 12381-GUID:14691496-140.124.35.22600,0020.0040,0060.0080,01012345XUỐNG DƯỚI-50050100150200Khối lượng (Vx) [m3]Áp lực tăng Rate(delta p/delta t) [Pa/s]Tích lũy được khối lượng dòng chảy (t m/delta delta) [kg/h]Hình 4: Sự tương quan của áp lực gia tăng tỷ lệ, kích thước khối lượng vàtích lũy được khối lượng dòng chảyĐể tính toán tỷ lệ tích lũy hàng loạt không chỉ cácKích thước của khối lượng và tỷ lệ gia tăng áp lực có mộtảnh hưởng mà còn với tỷ lệ gia tăng nhiệt độ bên trongmanifold (phương trình 2). Hình 5 cho thấy các chức năngTổng hợp tạo ra dữ liệu và các dữ liệu đo củakhối lượng V2s mua trong thời gian biến đổi đột ngột của động cơtải tại tốc độ động cơ liên tục. Biểu đồ cho thấy rằngvới tăng nhiệt độ dốc lượng khí điềnđa tạp sẽ giảm tại một dốc liên tụcgia tăng áp lực.150 100 50 0 0 1 2 3 4 5200XUỐNG DƯỚI-50050100150200Tỷ lệ tăng nhiệt độ (delta T/delta t) [° K/s] tỷ lệ tăng áp (delta p/delta t) [Pa/s]Tích lũy được khối lượng dòng chảy (t m/delta delta) [kg/h]VSYN= 10 lítR = 287 J/kgKP1SYN= 101300 PaT1SYN= 293 KCác dữ liệu thực tế cho một sự thay đổi đột ngộtcông cụ tải tại liên tụcTốc độ động cơ (nĐộng cơ = 2000 1/min)Hình 5: Sự tương quan tỷ lệ gia tăng áp lực, nhiệt độ tăng tỷ lệ vàtích lũy được khối lượng dòng chảyXÁC ĐỊNH KHỐI LƯỢNG ĐA DẠNGĐể hiển thị các vấn đề mà đến cùng với việc sử dụng cáckhí lý tưởng phương trình vào tài khoản cho điền và đổ củađa tạp của động cơ, hình 6 làtrình bày. Ở đây, tác dụng của miscalculating kích thước củamột đa tạp được thể hiện.Trục x cho thấy tỷ lệ tích lũy khối lượng dòng chảyso với lượng dòng chảy. Trục y đại diện tỷ lệKích thước tính sai khối lượng tương đối so với kích thước thật củakhối lượng và z-axis cho thấy các kết quảtỷ lệ khối lượng dòng chảy tính sai thải liên quan đến sự thậtxả khối lượng dòng chảy.00,10,20,30.40,511.21.41.61.8020,20.40,60.811.21.4Delta mx/ Máy + nhiên liệu dòng chảyVx´ / VxXả hàng loạt Flow´ / Exhaust khối lượng dòng chảyXả hàng loạt Flow´ / Exhaust khối lượng dòng chảy = 0,97Hình 6: Ảnh hưởng của miscalculating kích thước của đa tạp được coi làMặt phẳng cắt đồ thị đánh dấu khu vực nơi cácLỗi lưu lượng khí thải tính đến giá trị là 3%.Hình 6 cho thấy rằng với một tỷ lệ ngày càng cao củatích lũy được khối lượng dòng chảy tương đối với lượng dòng chảy cácảnh hưởng của kích thước tính sai khối lượng lưu lượng khí thảităng disproportionately, như vậy là ví dụ mộttính sai kích thước đa dạng của 10% nguyên nhân gây lỗixả khối lượng dòng chảy tính toán của 3% tại một tỷ lệ 20%tích lũy được khối lượng dòng chảy tương đối so với dòng máy, cộng thêm nhiên liệu. Điều nàycó hiệu lực cho thấy sự cần thiết của một chính xác được xác định khiđa dạng kích thước được xác định.ẢNH HƯỞNG CỦA ÁP SUẤT VÀNHIỆT ĐỘ ĐOKhi sử dụng phương trình (1) ñeán (3) cho việc tính toán ống xảdòng chảy đó là rõ ràng rằng thời gian chính xác và phản ứng của cácứng dụng cảm biến là một vấn đề quan trọng. Các đo lườngphạm vi và độ chính xác của các cảm biến được trình bày trong cácphụ lục. Ngoại trừ HWA không có dữ liệu liên quan đến cácthời gian phản ứng của các bộ cảm biến đã có sẵn. Thời gianthời gian đáp ứng của cảm biến áp suất tiêu chuẩn làđược coi là đủ nhỏ, quán tính nhiệt củabộ cảm biến độ tiêu chuẩn đã được dự kiến gây ralỗi quá lớn cho định tính chính xác của mô hình.Do đó 0,1 mm thép không gỉ sheathless loại KCặp nhiệt điện đã được áp dụng để giữ nhiệt quán tínhtác dụng nhỏ. Hình 7 cho thấy ảnh hưởng của nhiệtquán tính tác động về lưu lượng khí thải tính sử dụng 1.5 mmvỏ Cặp nhiệt điện và 0,1 mm sheathlessCặp nhiệt điện. Kiểm tra thực hiện trong hình 7 là mộtbất ngờ gia tăng và giảm tải trọng động cơ. Cácđộng cơ được sử dụng cho thử nghiệm này là chiếc xe chở khách 2.2Lđộng cơ diesel được đề cập ở trên. So sánh haitín hiệu cho thấy tín hiệu lưu lượng khí thải tính theoCác mô hình với vỏ Cặp nhiệt điện là khi quá thấptải trọng là tăng quá cao khi tải là giảm.Điều này là bởi vì dòng chảy khối tích lũy được tính quácao khi đo nhiệt độ quá thấp có ở một tăngáp lực gia tăng tỷ lệ và ngược lại.

Kết quả (Việt) 2:

Hình 4 cho thấy mối tương quan giữa độ dốc của
sự gia tăng áp lực, kích thước của đa tạp và kết quả là
số lượng lưu lượng tích lũy trong đa dạng. Nó
rõ ràng là với sự gia tăng tỷ lệ gia tăng áp lực và
tăng kích thước của khối lượng lượng khí
tích lũy trong đa dạng cũng tăng lên.
Licensed to Đại học Quốc gia Đài Bắc của Công nghệ
cấp phép từ Thư viện SAE Digital Copyright 2008 SAE International
E-mail, sao chép và gửi lên internet đều ​​bị cấm
tải Thứ ba 9 tháng 12, 2008 03:54:15 (V x ) [m3] Áp lực tăng giá (đồng bằng p / delta t) [Pa / s] lũy Lễ Flow (đồng bằng m / delta t) [kg / h] Hình 4: Tương quan tỷ lệ gia tăng áp lực, kích thước khối lượng và tích lũy lưu lượng Để tính toán các tỷ lệ tích luỹ khối lượng không chỉ là kích thước của khối lượng và tỷ lệ áp suất tăng có ảnh hưởng nhưng cũng là tỷ lệ gia tăng của nhiệt độ trong các đa tạp (công thức 2). Hình 5 cho thấy các chức năng cho dữ liệu tổng hợp tạo ra và cho dữ liệu đo được của V2S khối lượng mua trong thời gian thay đổi đột ngột của động cơ tải ở tốc độ động cơ không đổi. Đồ thị cho thấy có độ dốc nhiệt độ tăng lượng khí đầy trong ống sẽ giảm ở một độ dốc liên tục gia tăng áp lực. 150 100 50 0 0 1 2 3 4 5 200 -50 0 50 100 150 200 Nhiệt độ tăng giá (đồng bằng T / delta t) [° K / s] áp lực tăng giá (đồng bằng p / delta t) [Pa / s] lũy Lễ Flow (đồng bằng m / delta t) [kg / h] V syn = 10 Lít R = 287 J / KGK p1 syn = 101.300 Pa T1 syn = 293 K liệu Real cho một Biến thể đột ngột của Công cụ tải tại liên tục tốc độ động cơ (n cơ = 2000 1 / min) Hình 5: Tương quan tỷ lệ gia tăng áp lực, tốc độ tăng nhiệt độ và tích lũy lưu lượng XÁC ĐỊNH VOLUME Manifold để hiển thị các vấn đề mà đi cùng với việc sử dụng các phương trình khí lý tưởng để chiếm làm đầy và đổ của các đa tạp của một động cơ tăng áp, Hình 6 được trình bày. Ở đây, tác dụng của miscalculating kích thước của một đa tạp được chứng minh. Trục x cho thấy tỷ lệ lưu lượng tích lũy tương đối so với dòng nạp. Trục y đại diện cho tỷ lệ kích thước khối lượng tính sai so với kích thước thực sự của khối lượng và trục z cho thấy kết quả ống xả tính nhầm lưu lượng tỷ lệ tương đối so với đúng lưu lượng khí thải. 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 1 1,2 1,4 1,6 1,8 02 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 đồng bằng m x / Air + nhiên liệu dòng V x '/ V x Exhaust Lễ Flow' / Exhaust Lễ dòng xả Thánh Lễ Flow' / Exhaust Lễ luồng = 0,97 Hình 6: Ảnh hưởng của miscalculating kích thước của đa tạp coi Chiếc máy bay cắt đồ thị đánh dấu các khu vực nơi mà các lỗi trong dòng khí xả tính đạt đến một giá trị là 3%. Hình 6 cho thấy với một tỷ lệ ngày càng tăng của lưu lượng tích lũy so với lượng chảy các ảnh hưởng của kích thước khối lượng tính nhầm vào ống xả lưu lượng tăng không tương xứng, do đó, ví dụ như một kích thước đa dạng tính nhầm 10% nguyên nhân gây lỗi trong khí thải tính toán lưu lượng 3% theo tỷ lệ 20% cho lưu lượng tích lũy so với lưu lượng không khí cộng với nhiên liệu. Điều này có hiệu lực cho thấy sự cần thiết của một độ chính xác định nghĩa khi kích thước đa dạng được xác định. ẢNH HƯỞNG CỦA ÁP LỰC VÀ NHIỆT ĐỘ ĐO Khi sử dụng phương trình (1) đến (3) để tính xả chảy rõ ràng là chính xác và thời gian đáp ứng của cảm biến áp dụng là quan trọng vấn đề. Đo lường phạm vi và tính chính xác của các cảm biến được trình bày trong phụ lục. Ngoại trừ các HWA không có dữ liệu liên quan đến thời gian đáp ứng của các cảm biến đã có sẵn. Trong khi thời gian đáp ứng của đầu dò áp suất tiêu chuẩn được coi là đủ nhỏ, quán tính nhiệt của cảm biến nhiệt điện tiêu chuẩn đã được dự kiến sẽ gây ra lỗi quá lớn về tính chính xác dự định của mô hình. Do đó 0,1 mm thép không gỉ loại sheathless K cặp nhiệt điện đã được áp dụng để giữ nhiệt quán tính ảnh hưởng nhỏ. Hình 7 cho thấy ảnh hưởng của nhiệt tác dụng quán tính về lưu lượng khí thải tính bằng 1,5 mm cặp nhiệt vỏ và 0,1 mm sheathless cặp nhiệt điện. Các thử nghiệm được thực hiện trong hình 7 là một sự gia tăng đột ngột và giảm tải động cơ. Các động cơ sử dụng cho thử nghiệm này là 2.2L xe chở khách động cơ diesel nói trên. So sánh hai tín hiệu cho thấy tín hiệu lưu lượng khí thải tính theo mô hình với cặp nhiệt điện vỏ bọc là quá thấp khi tải được tăng lên và quá cao khi tải được giảm. Điều này là bởi vì tích lũy lưu lượng được tính quá cao khi nhiệt độ được đo quá thấp một tăng tỷ lệ áp suất tăng và ngược lại.