10.3.4 - Sections are tension-contr

10.3.4 - Sections are tension-controlled if the net tensile strain in the extreme tension steel, εt, is equal
to or greater than 0.005 when the concrete in compression reaches its assumed strain limit of 0.003.
Sections with εt between the compression-controlled strain limit and 0.005 constitute a transition region
between compression-controlled and tension-controlled sections.
10.3.5 - For nonprestressed flexural members and nonprestressed members with factored axial compressive load less than 0.10fc′Ag, εt at nominal strength shall not be less than 0.004.
R10.3.5 - The effect of this limitation is to restrict the reinforcement ratio in nonprestressed beams to about the
same ratio as in editions of the Code before 2002. The reinforcement limit of 0.75ρb results in a net tensile strain
in extreme tension steel at nominal strength of 0.00376. The limit of 0.004 is slightly more conservative. This limitation does not apply to prestressed members.

10.3.5.1 - Use of compression reinforcement shall be permitted in conjunction with additional tension
reinforcement to increase the strength of flexural members.

10.3.6 - Design axial strength φPn of compression members shall not be taken greater than φPn,max,
computed by Eq. (10-1) or (10-2).
10.3.6.1 - For nonprestressed members with spiral reinforcement conforming to 7.10.4 or composite
members conforming to 10.13:
φPn,max = 0.85φ [0.85fc′ (Ag – Ast) + fyAst ] (10-1)
10.3.6.2 - For nonprestressed members with tie reinforcement conforming to 7.10.5:
φPn,max = 0.80φ [0.85fc′ (Ag – Ast) + fyAst ] (10-2)
10.3.6.3 - For prestressed members, design axial strength, φPn, shall not be taken greater than 0.85 (for
members with spiral reinforcement) or 0.80 (for members with tie reinforcement) of the design axial
strength at zero eccentricity, φPo.
10.3.7 - Members subject to compressive axial load shall be designed for the maximum moment that can
accompany the axial load. The factored axial force Pu at given eccentricity shall not exceed that given in 10.3.6.
The maximum factored moment Mu shall be magnified for slenderness effects in accordance with 10.10.

R10.3.6 and R10.3.7 - The minimum design eccentricities included in the 1963 and 1971 Codes were deleted from the 1977 Code except for consideration of slenderness effects in compression members with small or zero computed end moments (see 10.10.6.5). The specified minimum eccentricities were originally intended to serve as a means of reducing the axial load design strength of a section in pure compression to account for accidental eccentricities not considered in the analysis that may exist in a compression member, and to recognize that concrete strength may be less than fc′ under sustained high loads. The primary purpose of the minimum eccentricity requirement was to limit the maximum design axial strength of a compression member. This is now accomplished directly in 10.3.6 by limiting the design axial strength of a section in pure compression to 85 or 80 percent of the nominal strength. These percentage values approximate the axial strengths at eccentricity-to-depth ratios of 0.05 and 0.10, specified in the earlier Codes for the spirally reinforced and tied members, respectively. The same axial load limitation applies to both cast-in-place and precast compression members. Design aids and computer programs based on the minimum eccentricity requirement of the 1963 and 1971 Codes are equally applicable. For prestressed members, the design axial strength in pure compression is computed by the strength design methods of Chapter 10, including the effect of the prestressing force.
Compression member end moments should be considered in the design of adjacent flexural members. In nonsway
frames, the effects of magnifying the end moments need not be considered in the design of the adjacent beams. In sway frames, the magnified end moments should be considered in designing the flexural members, as required in 10.10.7.1.
Corner and other columns exposed to known moments about each axis simultaneously should be designed for
biaxial bending and axial load. Satisfactory methods are available in the ACI Design Handbook10.4 and the CRSI
Handbook.10.5 The reciprocal load method10.6 and the load contour method10.7 are the methods used in those two handbooks.
Research10.8,10.9 indicates that using the equivalent rectangular stress block provisions of 10.2.7 produces satisfactory strength estimates for doubly symmetric sections. A simple and somewhat conservative estimate of nominal strength Pni can be obtained from the reciprocal load relationship10.6
1
Pni
------- 1
Pnx
--------- 1
Pny
-------- 1
Po
= + – -----
where:
Pni = nominal axial load strength at given eccentricity along both axes
Po = nominal axial load strength at zero eccentricity
Pnx = nominal axial load strength at given eccentricity along x-axis
Pny = nominal axial load strength at given eccentricity along y-axis
This relationship is most suitable when values Pnx and Pny are greater than the balanced axial force Pb for the particular axis.

10.4 - Distance between lateral supports of flexural members
10.4.1 - Spacing of lateral supports for a beam shall not exceed 50 times b, the least width of compression flange or face.
10.4.2 - Effects of lateral eccentricity of load shall be taken into account in determining spacing of lateral
supports.
R10.4 - Distance between lateral supports of flexural members
Tests10.10,10.11 have shown that laterally unbraced reinforced concrete beams of any reasonable dimensions, even when very deep and narrow, will not fail prematurely by lateral buckling provided the beams are loaded without lateral eccentricity that causes torsion.
Laterally unbraced beams are frequently loaded off center (lateral eccentricity) or with slight inclination. Stresses and deformations set up by such loading become detrimental for narrow, deep beams, the more so as the unsupported length increases. Lateral supports spaced closer than 50b may be required by loading conditions.

10.5 - Minimum reinforcement of flexural members
10.5.1 - At every section of a flexural member where tensile reinforcement is required by analysis, except as provided in 10.5.2, 10.5.3, and 10.5.4, As provided shall not be less than that given by
(10-3)
and not less than 200bwd/fy.
10.5.2 - For statically determinate members with a flange in tension, As,min shall not be less than the
value given by Eq. (10-3), except that bw is replaced by either 2bw or the width of the flange, whichever is
smaller.

R10.5 - Minimum reinforcement of flexural members
The provision for a minimum amount of reinforcement applies to flexural members, which for architectural or other
reasons, are larger in cross section than required for strength. With a very small amount of tensile reinforcement,
the computed moment strength as a reinforced concrete section using cracked section analysis becomes less than
that of the corresponding unreinforced concrete section computed from its modulus of rupture. Failure in such a
case can be sudden.
To prevent such a failure, a minimum amount of tensile reinforcement is required by 10.5.1 in both positive and
negative moment regions. When concrete strength higher than about 5000 psi is used, the 200/fy value previously
prescribed may not be sufficient. Equation (10-3) gives the same amount of reinforcement as 200bwd/fy when fc′ equals 4440 psi. When the flange of a section is in tension, the amount of tensile reinforcement needed to make the strength of the reinforced section equal that of the unreinforced section is about twice that for a rectangular section or that of a flanged section with the flange in compression. A higher amount of minimum tensile reinforcement is particularly necessary in cantilevers and other statically determinate members where there is no possibility for redistribution of moments.

10.5.3 - The requirements of 10.5.1 and 10.5.2 need not be applied if, at every section, As provided is at
least one-third greater than that required by analysis.
R10.5.3 - The minimum reinforcement required by Eq. (10-3) is to be provided wherever reinforcement is needed, except where such reinforcement is at least one-third greater than that required by analysis. This exception provides sufficient additional reinforcement in large members where the amount required by 10.5.1 or 10.5.2 would be excessive.

10.5.4 - For structural slabs and footings of uniform thickness, As,min in the direction of the span shall be
the same as that required by 7.12.2.1. Maximum spacing of this reinforcement shall not exceed three
times the thickness, nor 18 in.
R10.5.4 - The minimum reinforcement required for slabs should be equal to the same amount as that required by
7.12.2.1 for shrinkage and temperature reinforcement. Slabs-on-ground are not considered to be structural slabs in
the context of this section, unless they transmit vertical loads or lateral forces from other parts of the structure to the
soil. Reinforcement, if any, in slabs-on-ground should be proportioned with due consideration of all design forces.
Mat foundations and other slabs that help support the structure vertically should meet the requirements of this section. In reevaluating the overall treatment of 10.5, the maximum spacing for reinforcement in structural slabs (including footings) was reduced from the 5h for temperature and shrinkage reinforcement to the compromise value of 3h, which is somewhat larger than the 2h limit of 13.3.2 for two-way slab systems.

Kết quả (Việt) 1:

10.3.4 - phần được căng thẳng-kiểm soát nếu sự căng thẳng độ bền kéo lưới thép cực kỳ căng thẳng, εt, bằngđể hoặc lớn hơn 0.005 khi bê tông trong nén đạt đến giới hạn của nó giả định chủng của 0.003.Phần với εt giữa giới hạn kiểm soát nén căng thẳng và 0,005 chiếm một vùng chuyển tiếpgiữa các phần nén kiểm soát và quản lý căng thẳng.10.3.5 - nonprestressed flexural thành viên và các thành viên nonprestressed với yếu tố xác trục nén tải ít hơn 0.10fc′Ag, εt lúc sức mạnh danh nghĩa không phải ít hơn 0.004.R10.3.5 - ảnh hưởng của giới hạn này là để hạn chế tỷ lệ tăng cường trong nonprestressed dầm để giới thiệu cáctỷ lệ tương tự như trong phiên bản của mã trước khi năm 2002. Giới hạn tăng cường của 0.75ρb kết quả trên một căng thẳng độ bền kéo lướicăng thẳng cực thép tại các sức mạnh danh nghĩa của 0.00376. Giới hạn của 0.004 là hơn một chút bảo thủ. Giới hạn này không áp dụng cho các thành viên dự ứng lực.10.3.5.1 - sử dụng tăng cường nén được phép kết hợp với bổ sung căng thẳngtăng cường để tăng sức mạnh của flexural thành viên.10.3.6 - thiết kế trục sức mạnh φPn của thành viên nén không sẽ được thực hiện lớn hơn φPn, tối đa,tính toán bởi Eq. (10 - 1) hoặc (10 - 2).10.3.6.1 - cho các thành viên nonprestressed với xoắn ốc tăng cường phù hợp với 7.10.4 hoặc hỗn hợpthành viên phù hợp với 10.13:ΦPn, tối đa = 0.85φ [0.85fc′ (Ag-Ast) + fyAst] (10 - 1)10.3.6.2 - cho các thành viên nonprestressed với tie tăng cường phù hợp với 7.10.5:ΦPn, tối đa = 0.80φ [0.85fc′ (Ag-Ast) + fyAst] (10-2)10.3.6.3 - cho các thành viên dự ứng lực, sức mạnh trục thiết kế, φPn, sẽ không được thực hiện lớn hơn 0,85 (chothành viên với xoắn ốc tăng cường) hoặc 0,80 (đối với các thành viên với tie tăng cường) của thiết kế trụcsức mạnh tại số không độ lệch tâm, φPo.10.3.7 - thành viên tùy thuộc vào độ nén trục tải sẽ được thiết kế cho thời điểm tối đa có thểđi kèm với tải trọng trục. Lực trục factored Pu lúc cho độ lệch tâm không vượt quá mà đưa ra trong 10.3.6.Tối đa yếu tố thời điểm Mu sẽ được phóng đại cho các hiệu ứng slenderness phù hợp với 10,10.R10.3.6 và R10.3.7 - thiết kế tối thiểu eccentricities bao gồm trong các mã 1963 và 1971 được xóa từ 1977 mã ngoại trừ việc xem xét slenderness hiệu ứng trong nén thành viên với nhỏ hoặc không kết thúc tính khoảnh khắc (xem 10.10.6.5). Tối thiểu eccentricities quy định ban đầu được dự định để phục vụ như là một phương tiện của việc giảm sức mạnh thiết kế trục tải của một phần trong tinh khiết nén vào tài khoản cho tình cờ eccentricities không xem xét trong các phân tích có thể tồn tại trong một thành viên nén, và để nhận ra rằng cường độ bê tông có thể là ít hơn fc′ dưới duy trì cao tải. Mục đích chính của các yêu cầu tối thiểu tâm sai là để hạn chế tối đa thiết kế trục sức mạnh của một thành viên nén. Điều này được thực hiện trực tiếp trong 10.3.6 bằng cách hạn chế thiết kế trục sức mạnh của một phần trong tinh khiết nén để 85 hoặc 80 phần trăm của sức mạnh danh nghĩa. Các giá trị phần trăm xác định thế mạnh trục tại tâm sai chiều sâu tỷ lệ của 0,05, 0,10, được chỉ định trong các mã trước đó cho các thành viên xoắn gia cố và ràng buộc, tương ứng. Giới hạn tải trục cùng áp dụng cho cả hai thành viên nén đúc tại chỗ và bê. Thiết kế aids và chương trình máy tính dựa trên yêu cầu tối thiểu lệch tâm 1963 và 1971 mã được áp dụng như nhau. Cho các thành viên dự ứng lực, sức mạnh trục thiết kế trong tinh khiết nén được tính bằng các phương pháp thiết kế sức mạnh của chương 10, bao gồm cả các hiệu ứng của lực lượng prestressing.Những khoảnh khắc cuối cùng thành viên nén cần được xem xét trong việc thiết kế thành viên flexural liền kề. Trong nonswaykhung, những ảnh hưởng của lúp những khoảnh khắc cuối không cần được xem xét trong việc thiết kế các dầm liền kề. Ở sway khung, những khoảnh khắc cuối phóng đại cần được xem xét trong việc thiết kế các thành viên flexural, theo yêu cầu tại 10.10.7.1.Góc và cột khác tiếp xúc với các khoảnh khắc nổi tiếng về mỗi trục cùng một lúc nên được thiết kế chobiaxial uốn và trục tải. Phương pháp thỏa đáng có sẵn trong ACI thiết kế Handbook10.4 và CRSIHandbook.10.5 method10.6 tình tải và tải đường viền method10.7 là phương pháp được sử dụng trong những sách chỉ nam hai.Research10.8, 10.9 chỉ ra rằng bằng cách sử dụng các quy định khối tương đương căng thẳng hình chữ nhật của 10.2.7 tạo ra sức mạnh đạt yêu cầu ước tính cho phần gấp đôi đối xứng. Một ước tính đơn giản và một chút bảo thủ của sức mạnh danh nghĩa Pni có thể được lấy từ relationship10.6 tình tải1Pni------- 1Pnx--------- 1PNY-------- 1Po= + – -----ở đâu:Pni = sức mạnh danh nghĩa trục tải lúc cho độ lệch tâm dọc theo cả hai trụcPo = sức mạnh danh nghĩa trục tải tại số không độ lệch tâmPnx = sức mạnh danh nghĩa trục tải lúc cho độ lệch tâm dọc theo trục xPNY = sức mạnh danh nghĩa trục tải lúc cho độ lệch tâm dọc theo trục yMối quan hệ này là phù hợp nhất khi giá trị Pnx và Pny là lớn hơn cân bằng lực lượng trục Pb cho trục cụ thể.10.4 - khoảng cách giữa bên hỗ trợ của flexural thành viên10.4.1 - khoảng cách của bên hỗ trợ cho một chùm sẽ không vượt quá 50 lần b, ít nhất là chiều rộng của mặt bích nén hoặc khuôn mặt.10.4.2 - ảnh hưởng của độ lệch tâm bên của tải sẽ được đưa vào tài khoản trong việc xác định khoảng cách của bênhỗ trợ.R10.4 - khoảng cách giữa bên hỗ trợ của flexural thành viênTests10.10, 10,11 có hiển thị rằng chiều ngang unbraced bê tông cốt thép dầm của bất kỳ kích thước hợp lý, ngay cả khi rất sâu và hẹp, sẽ không thất bại sớm bởi sự oằn bên cung cấp các dầm được nạp mà không có độ lệch tâm bên là nguyên nhân gây xoắn.Chiều ngang unbraced dầm thường xuyên được nạp ra trung tâm (độ lệch tâm bên) hoặc với độ nghiêng nhẹ. Áp lực và biến dạng được thiết lập bởi tải trở nên bất lợi cho chùm tia hẹp, sâu, các chi tiết như vậy là làm tăng chiều dài không được hỗ trợ. Bên hỗ trợ khoảng cách gần gũi hơn so với 50b có thể được yêu cầu bằng cách tải điều kiện.10,5 - tối thiểu tăng cường của flexural thành viên10.5.1 - mỗi phần của một thành viên flexural nơi tăng cường độ bền kéo được yêu cầu của phân tích, ngoại trừ được cung cấp ở 10.5.2, 10.5.3, và 10.5.4, được cung cấp không phải nhỏ hơn mà được đưa ra bởi(10-3)và không ít hơn 200bwd/năm tài chính.10.5.2 - cho các thành viên tĩnh determinate với một mặt bích trong căng thẳng, như, min sẽ không ít hơn cácgiá trị được đưa ra bởi Eq. (10-3), ngoại trừ rằng bw được thay thế bởi 2bw hoặc chiều rộng của mặt bích, nào lànhỏ hơn.R10.5 - tối thiểu tăng cường của flexural thành viênViệc cung cấp cho một số tiền tối thiểu của tăng cường áp dụng cho các thành viên flexural, mà cho kiến trúc hoặc kháclý do, có tiết diện lớn hơn so với cần thiết cho sức mạnh. Với một số lượng rất nhỏ của độ bền kéo tăng cường,sức mạnh tính thời điểm như một phần bê tông cốt thép sử dụng nứt phần phân tích trở nên ít hơncủa phần bê tông ảnh tương ứng tính từ mô đun của vỡ. Thất bại trong đó mộttrường hợp có thể được bất ngờ.Để ngăn chặn một sự thất bại, một số tiền tối thiểu của độ bền kéo tăng cường là cần thiết bởi 10.5.1 trong cả hai tích cực vàkhu vực thời điểm tiêu cực. Khi cường độ bê tông cao hơn khoảng 5000 psi được sử dụng, giá trị 200/năm tài chính trước đóquy định có thể không được đầy đủ. Phương trình (10-3) cung cấp cho cùng một lượng tăng cường như 200bwd/năm tài chính khi fc′ bằng 4440 psi. Khi mặt bích một phần là trong căng thẳng, số lượng tăng cường độ bền kéo cần thiết để thực hiện sức mạnh của phần gia cố bằng các phần ảnh là về hai lần mà cho một phần hình chữ nhật hoặc của một phần mặt bích với mặt bích trong nén. Một số lượng tối thiểu tăng cường độ bền kéo cao hơn là đặc biệt cần thiết trong cantilevers và các thành viên tĩnh determinate khác mà không có khả năng cho tái phân phối của những khoảnh khắc.10.5.3 - các yêu cầu của 10.5.1 và 10.5.2 cần phải áp dụng nếu, tại mỗi phần, được cung cấp là lúcít nhất một phần ba lớn hơn yêu cầu phân tích.R10.5.3 - tăng cường tối thiểu theo yêu cầu của Eq. (10-3) là được cung cấp bất cứ nơi nào tăng cường cần thiết, trừ trường hợp như vậy tăng cường tối thiểu một phần ba lớn hơn yêu cầu phân tích. Ngoại lệ này cung cấp đủ bổ sung tăng cường thành viên lớn mà số tiền yêu cầu của 10.5.1 hoặc 10.5.2 sẽ là quá nhiều.10.5.4 - cho cấu trúc tấm và footings thống nhất dày, như, min theo hướng khoảng sẽgiống như yêu cầu của 7.12.2.1. Khoảng cách tối đa của tăng cường này sẽ không vượt quá balần độ dày, cũng không phải 18 trong.R10.5.4 - tăng cường tối thiểu cần thiết cho tấm nên bằng với số tiền tương tự như yêu cầu của7.12.2.1 cho tăng cường co rút và nhiệt độ. Tấm trên đất không được coi là cấu trúc sàn trongbối cảnh của phần này, trừ khi họ truyền tải dọc hoặc các lực lượng bên từ các bộ phận khác của cấu trúc để cácđất. Tăng cường, nếu có, trong tấm trên đất nên được cân đối với do xem xét toàn bộ lực lượng thiết kế.Mat cơ sở và các tấm rằng hỗ trợ giúp đỡ cấu trúc theo chiều dọc phải đáp ứng các yêu cầu của phần này. Trong reevaluating điều trị tổng thể 10,5, khoảng cách tối đa cho tăng cường trong cấu trúc tấm (bao gồm cả footings) được giảm từ 5h cho tăng cường nhiệt độ và co rút với giá trị sự thỏa hiệp của 3h, đó là hơi lớn hơn giới hạn 2h của 13.3.2 cho các hệ thống hai chiều tấm.

Kết quả (Việt) 2:

10.3.4 - Phần đang căng thẳng kiểm soát nếu sự căng thẳng kéo ròng trong thép căng thẳng cực độ, εt, bằng
hoặc lớn hơn 0.005 khi bê tông trong nén đạt đến giới hạn của nó căng giả của 0.003.
Mục với εt giữa kiểm soát nén- hạn căng thẳng và 0,005 tạo thành một khu vực chuyển tiếp
giữa các phần nén điều khiển và kiểm soát căng thẳng.
10.3.5 - Đối với các thành viên và các thành viên uốn nonprestressed nonprestressed với trục yếu tố tải trọng nén ít hơn 0.10fc'Ag, εt ở cường độ danh định không được thấp hơn . 0.004
R10.3.5 - Tác động của hạn chế này là để hạn chế tỷ lệ cốt thép trong dầm nonprestressed để về
tỷ lệ giống như trong các phiên bản của Bộ luật trước năm 2002. Các giới hạn tăng cường kết quả 0.75ρb trong một căng căng lưới
thép căng thẳng cực độ ở cường độ danh nghĩa của 0,00376. Các giới hạn của 0.004 là bảo thủ hơn một chút. Sự hạn chế này không áp dụng cho các thành viên dự ứng lực. 10.3.5.1 - Sử dụng cốt thép nén được phép kết hợp với thêm căng thẳng gia cố để tăng sức mạnh của các thành viên uốn. 10.3.6 - Thiết kế mạnh trục φPn của các thành viên nén sẽ không được lớn hơn hơn φPn, max, tính toán phương trình. (10-1) hoặc (10-2). 10.3.6.1 - Đối với các thành viên và gia cố nonprestressed xoắn ốc phù hợp với 7.10.4 hoặc composite thành viên phù hợp với 10.13: φPn, max = 0.85φ [0.85fc '(Ag - Ast) + fyAst] (10-1) 10.3.6.2 - Đối với các thành viên nonprestressed với tie tăng cường phù hợp với 7.10.5: φPn, max = 0.80φ [0.85fc '(Ag - Ast) + fyAst] (10-2) 10.3.6.3 - Đối với các thành viên dự ứng lực, sức mạnh thiết kế trục, φPn, sẽ không được lớn hơn 0,85 (đối với các thành viên và gia cố xoắn ốc) hoặc 0,80 (cho các thành viên với tie cường) của thiết kế trục sức mạnh ở số không lập dị, φPo. 10.3.7 - Thành viên chủ đề để tải trục nén được thiết kế cho thời điểm tối đa có thể đi cùng với tải trọng trục. Các lực lượng trục yếu tố Pu ở độ lệch tâm cho không vượt quá đó được đưa ra trong 10.3.6. Các yếu tố thời điểm tối đa Mu sẽ được phóng đại cho các hiệu ứng độ mảnh phù hợp với 10.10. R10.3.6 và R10.3.7 - Các độ lệch tâm thiết kế tối thiểu trong năm 1963 và 1971 Codes đã được xóa từ 1977 Mã trừ việc xem xét hiệu ứng mảnh của các thành viên nén với những khoảnh khắc cuối cùng tính nhỏ hoặc không có (xem 10.10.6.5). Các độ lệch tâm tối thiểu quy định đã được dự định ban đầu để phục vụ như một phương tiện của việc giảm tải sức mạnh thiết kế trục của một phần trong nén tinh khiết để chiếm lập dị vô tình không được xem xét trong phân tích rằng có thể tồn tại trong một viên nén, và nhận ra rằng cường độ bê tông có thể ít hơn fc 'dưới duy trì tải cao. Mục đích chính của các yêu cầu tối thiểu là lệch tâm để hạn chế sức mạnh của thiết kế trục tối đa của một thành viên nén. Điều này bây giờ được thực hiện trực tiếp trong 10.3.6 bằng cách hạn chế các trục cường độ thiết kế của một phần trong nén tinh khiết đến 85 hay 80 phần trăm sức mạnh đáng kể. Những giá trị tỷ lệ xấp xỉ mạnh trục lệch tâm tại-to-sâu tỷ lệ là 0,05 và 0,10, quy định trong Codes trước cho các thành viên xoắn cố và gắn, tương ứng. Các giới hạn tải dọc trục cũng được áp dụng cho cả thành viên đổ tại chỗ và nén bê tông đúc sẵn. Thiết kế và hỗ trợ các chương trình máy tính dựa trên các yêu cầu tối thiểu độ lệch tâm của năm 1963 và 1971 Codes là ứng dụng tương tự. Đối với các thành viên dự ứng lực, thiết kế mạnh trục nén tinh khiết được tính bằng các phương pháp thiết kế sức mạnh của Chương 10, bao gồm cả các hiệu ứng của lực ứng suất trước. khoảnh khắc cuối viên nén nên được xem xét trong thiết kế của các thành viên uốn liền kề. Trong nonsway khung, những ảnh hưởng của phóng đại những khoảnh khắc cuối cùng cần phải được xem xét trong thiết kế của các dầm liền kề. Trong khung sway, những khoảnh khắc cuối cùng phóng đại nên được xem xét trong việc thiết kế các thành viên uốn, theo yêu cầu trong 10.10.7.1. Corner và các cột khác tiếp xúc với những khoảnh khắc được biết về mỗi trục đồng thời phải được thiết kế để uốn hai trục và tải trọng trục. Phương pháp thỏa đáng có sẵn trong ACI Design Handbook10.4 và CRSI Handbook.10.5 Các method10.6 tải đối ứng và method10.7 tải đường viền là những phương pháp được sử dụng trong hai cuốn tài liệu. Research10.8,10.9 chỉ ra rằng việc sử dụng các hình chữ nhật tương đương quy định khối căng thẳng của 10.2.7 sản xuất ước tính sức mạnh thỏa đáng cho phần gấp đôi đối xứng. Một ước tính đơn giản và có phần bảo thủ của sức mạnh danh nghĩa PNI có thể thu được từ các relationship10.6 tải đối ứng 1 PNI ------- 1 PNX --------- 1 PNY -------- 1 Po = + - ----- nơi: PNI = trục danh định sức tải tại độ lệch tâm cho dọc theo hai trục Po = danh nghĩa sức tải trục lệch tâm tại không PNX = danh nghĩa sức tải trục lệch tâm tại cho cùng x-axis PNY = danh nghĩa trục sức tải tại độ lệch tâm cho cùng y-axis mối quan hệ này là thích hợp nhất khi các giá trị PNX và PNY là lớn hơn lực dọc trục cân bằng Pb cho trục đặc biệt. 10.4 - Khoảng cách giữa sự hỗ trợ của các thành viên bên uốn 10.4.1 - Spacing của hỗ trợ cho bên một tia không được vượt quá 50 lần b, chiều rộng tối thiểu của mặt bích nén hoặc khuôn mặt. 10.4.2 - Ảnh hưởng của độ lệch tâm ngang của tải trọng sẽ được đưa vào tài khoản trong việc xác định khoảng cách giữa các bên hỗ trợ. R10.4 - Khoảng cách giữa sự hỗ trợ của bên uốn thành viên Tests10.10,10.11 đã chỉ ra rằng dầm bê tông cốt thép ngang unbraced của bất kỳ kích thước hợp lý, ngay cả khi rất sâu và hẹp, sẽ không thất bại sớm bởi oằn bên cung cấp các tia sáng được nạp mà không lập dị bên gây ra xoắn. ​​dầm ngang unbraced là thường xuyên nạp tắt trung tâm (lệch tâm bên) hoặc với độ nghiêng nhẹ. Ứng suất và biến dạng thiết lập bằng cách tải như vậy trở thành bất lợi cho hẹp, dầm sâu, càng có nhiều như vậy là chiều dài tăng không được hỗ trợ. Hỗ trợ bên khoảng cách gần hơn 50b có thể được yêu cầu bởi các điều kiện tải. 10,5 - tăng cường thành viên tối thiểu uốn 10.5.1 - Ở mỗi phần của một thành viên uốn nơi kéo cốt là yêu cầu của phân tích, ngoại trừ theo quy định tại 10.5.2, 10.5.3 , và 10.5.4, Theo quy định không được thấp hơn được đưa ra bởi (10-3) và không ít hơn 200bwd / fy. 10.5.2 - Đối với các thành viên tĩnh quyết tâm với mặt bích trong căng thẳng, As, min không được thấp so với giá trị được đưa ra bởi phương. (10-3), trừ bw đó được thay thế bởi một trong hai 2bw hoặc chiều rộng của mặt bích, nào là nhỏ. R10.5 - tăng cường thành viên tối thiểu uốn Việc cung cấp cho một số tiền tối thiểu của việc tăng cường áp dụng đối với các thành viên uốn, mà đối với kiến trúc hoặc các lý do, là lớn hơn trong mặt cắt ngang hơn yêu cầu cho sức mạnh. Với một số lượng rất nhỏ của cốt thép chịu kéo, thời điểm sức mạnh tính toán như một phần bê tông cốt thép sử dụng phân tích phần nứt trở nên ít hơn của phần bê tông gia cố tương ứng tính từ mô đun của nó vỡ. Thất bại trong một ví dụ trường hợp có thể là bất ngờ. Để ngăn chặn một sự thất bại đó, một số tiền tối thiểu của cốt thép chịu kéo là cần thiết bởi 10.5.1 trong cả tích cực và tiêu cực vùng thời điểm. Khi cường độ bê tông cao hơn khoảng 5000 psi được sử dụng, giá trị 200 / fy trước đây quy định có thể không đầy đủ. Phương trình (10-3) cho cùng một lượng trừ bị như 200bwd / fy khi fc 'bằng 4440 psi. Khi các mặt bích của một phần là căng thẳng, số lượng cốt thép chịu kéo cần thiết để làm cho sức mạnh của phần tăng cường bình đẳng đó của phần gia cố khoảng hai lần mà cho một phần hình chữ nhật hoặc của một phần mặt bích với các mặt bích trong nén. Một số tiền cao hơn cốt thép chịu kéo tối thiểu là đặc biệt cần thiết trong thanh rung và các thành viên tĩnh quyết tâm khác mà không có khả năng phân bố lại khoảnh khắc. 10.5.3 - Các yêu cầu của 10.5.1 và 10.5.2 không cần phải được áp dụng nếu vào mỗi phần , Theo quy định là tại ít nhất một phần ba lớn hơn so với yêu cầu của phân tích. R10.5.3 - Chất gia cường tối thiểu theo yêu cầu của Eq. (10-3) sẽ được cung cấp bất cứ nơi nào cố là cần thiết, trừ trường hợp gia cố như vậy là ít nhất một phần ba lớn hơn so với yêu cầu của phân tích. Ngoại lệ này cung cấp đủ cường bổ sung các thành viên lớn, nơi số lượng theo yêu cầu của 10.5.1 hoặc 10.5.2 sẽ là quá nhiều. 10.5.4 - Đối với tấm kết cấu và móng có độ dày đồng đều, As, phút theo hướng của nhịp được các giống như yêu cầu của 7.12.2.1. Khoảng cách tối đa của cốt này không được vượt quá ba lần so với độ dày, cũng không phải 18 năm. R10.5.4 - Chất gia cường tối thiểu cần thiết cho tấm nên bằng với số lượng tương tự như yêu cầu của 7.12.2.1 co ngót và nhiệt độ gia cố. Tấm-trên mặt đất không được coi là tấm cấu trúc trong bối cảnh của phần này, trừ khi họ truyền tải dọc hoặc lực ngang từ các bộ phận khác của cơ cấu với đất. Củng cố, nếu có, trong tấm-on-mặt đất nên được cân đối với việc xem xét do của tất cả các lực lượng thiết kế. móng Mát và tấm khác giúp hỗ trợ cấu trúc theo chiều dọc phải đáp ứng các yêu cầu của phần này. Đánh giá lại việc điều trị tổng thể của 10,5, khoảng cách tối đa cho cốt thép trong tấm cấu trúc (bao gồm cả móng) đã giảm từ 5h cho nhiệt độ và độ co gia cố với giá trị thỏa hiệp của 3h, trong đó có phần lớn hơn hạn mức 2h của 13.3.2 cho hệ thống phiến hai chiều.